BAUVORSCHRIFTEN UND REGELN

Bauheizungstechnik Ingenieurwesen Wärmetechnik Einführungsdatum - 01.03.2003

VORWORT

1. ENTWICKELT: NIISF des Staatlichen Bauausschusses der UdSSR unter Beteiligung von NIIES und TsNIIPromzdanii des Staatlichen Bauausschusses der UdSSR, TsNIIEP-Wohnungen des Staatlichen Bauausschusses der UdSSR, TsNIIEPselstroya der UdSSR, MISS. V. V. Kuibyshev, Ministerium für Hochschulbildung der UdSSR, Allrussisches Zentrales Wissenschaftliches Forschungsinstitut für öffentliche Gesundheit, Gesamtgewerkschaftlicher Zentralrat der Gewerkschaften, nach ihm benanntes Forschungsinstitut für allgemeine und kommunale Hygiene. A. N. Sysin von der Akademie der Medizinischen Wissenschaften der UdSSR, Mosstroy Research Institute und MNIITEP des Exekutivkomitees der Stadt Moskau.

2. VORBEREITET VON: KAZGOR Design Academy im Zusammenhang mit der Überarbeitung staatlicher Standards im Bereich Architektur, Stadtplanung und Bauwesen und Übersetzung in die Landessprache.

3. VORGESTELLT VON: Abteilung für technische Standards und neue Technologien im Bauwesen des Ausschusses für Bauangelegenheiten des Ministeriums für Industrie und Handel der Republik Kasachstan (MIIT RK).

5. Diese SNiPs der Republik Kasachstan stellen den authentischen Text des SNiP II-3-79* „Bauwärmetechnik“ in russischer Sprache dar, dessen Gültigkeit auf dem Territorium der Republik Kasachstan ab dem 1. Januar 1992 durch Schreiben des Staates verlängert wurde Archstroy der Republik Kasachstan vom 6. Januar 1992 Nr. AK-6-20-19 und empfohlen zur Verwendung mit * Schreiben des Bauministeriums der Republik Kasachstan vom 03.03.97 Nr. AK-12-1-9 -318 und Übersetzung in die Landessprache.

6. STATT: SNiP II-3-79*.

1. Allgemeine Bestimmungen

2. Widerstand gegen Wärmeübertragung umschließender Strukturen

3. Wärmewiderstand umschließender Strukturen

4. Wärmeaufnahme der Bodenoberfläche

5. Widerstand gegen Luftdurchlässigkeit umschließender Strukturen

6. Widerstand gegen Dampfpermeation umschließender Strukturen

Anhang 1*. Luftfeuchtigkeitszonen von Kasachstan und der GUS

Anhang 2. Betriebsbedingungen der umschließenden Strukturen abhängig von

über die Feuchtigkeitsverhältnisse von Räumen und Feuchtigkeitszonen

Anwendung 3*. Wärmeleistungsindikatoren von Baumaterialien und Bauwerken

Anhang 4. Technischer Widerstand geschlossener Luftschichten

Anwendung 5*. Schemata wärmeleitende Einschlüsse in umschließenden Bauwerken

Anhang 6*. Referenz. Der verringerte Wärmedurchgangswiderstand von Fenstern,

Balkontüren und Laternen

Anhang 7. Absorptionskoeffizienten der Sonnenstrahlung durch externes Material

Oberflächen der Gebäudehülle

Anhang 8. Wärmedurchgangskoeffizienten von Sonnenschutzvorrichtungen

Anhang 9*. Widerstand gegen Luftdurchlässigkeit von Materialien und Strukturen

Anwendung10*. Ausgeschlossen

Anhang 11*. Beständigkeit gegen Dampfdurchlässigkeit von Plattenmaterialien

und dünne Schichten Dampfsperre

Anhang 12*. Ausgeschlossen

Anhang 13*. Referenz. Koeffizient thermische Homogenität R

Paneelwände

1. Allgemeine Bestimmungen

1.1. Diese gebäudewärmetechnischen Normen sind bei der Planung von Umfassungskonstruktionen (Außen- und Außenbereiche) zu beachten Innenwände, Trennwände, Verkleidungen, Dachboden- und Zwischengeschossdecken, Böden, Füllung von Öffnungen: Fenster, Laternen, Türen, Tore) von neuen und rekonstruierten Gebäuden und Bauwerken für verschiedene Zwecke (Wohnen, öffentliche 1, Produktions- und Hilfsindustrieunternehmen, Landwirtschaft und Lager 2). ) mit standardisierter Temperatur oder Temperatur und relativer Luftfeuchtigkeit der Raumluft.

1.2. Um den Wärmeverlust zu reduzieren Winterzeit und Wärmeeintrag im Sommer ist bei der Planung von Gebäuden und Bauwerken auf Folgendes zu achten:

a) Raumplanungslösungen unter Berücksichtigung der Gewährleistung einer möglichst kleinen Fläche umschließender Bauwerke;

b) Sonnenschutz von Lichtöffnungen gemäß dem Standardwert des Wärmedurchgangskoeffizienten von Sonnenschutzvorrichtungen;

c) die Fläche der Lichtöffnungen gemäß dem normierten Wert des natürlichen Beleuchtungskoeffizienten;

G) rationelle Nutzung wirksame Wärmedämmstoffe;

e) Verdichtung von Falzen und Falten in Füllöffnungen und Verbindungselementen (Nähten) in Außenwänden und Verkleidungen.

1.3. Das Feuchtigkeitsregime von Gebäuden und Bauwerken im Winter, abhängig von der relativen Luftfeuchtigkeit und Temperatur der Innenluft, sollte gemäß Tabelle eingestellt werden. 1.

Tabelle 1

1 Die Nomenklatur öffentlicher Gebäude in diesem Kapitel von SNiP wird gemäß den Regeln übernommen. 1* nach SNiP RK 3.02-02-2001.

2 Im weiteren Text werden der Kürze halber Gebäude und Bauwerke: Lager-, Landwirtschafts- und Industrieunternehmen, wenn die Normen für alle diese Gebäude und Bauwerke gelten, durch den Begriff „industriell“ zusammengefasst.

Die Feuchtigkeitszonen des Territoriums von Kasachstan und der GUS sollten gemäß Adj. genommen werden. 1*.

Die Betriebsbedingungen der umschließenden Bauwerke sind in Abhängigkeit von den Feuchtigkeitsbedingungen der Räumlichkeiten und den Feuchtigkeitszonen des Baubereichs gemäß Anhang festzulegen. 2.

1.4. Es sollte eine Abdichtung der Wände gegen Feuchtigkeit aus der Bodenfeuchtigkeit vorgesehen werden (unter Berücksichtigung des Materials und der Gestaltung der Wände):

horizontal - in Wänden (Außen-, Innen- und Trennwände) über dem Blindbereich eines Gebäudes oder Bauwerks sowie unter dem Bodenniveau des Kellers oder Kellergeschosses;

vertikal - der unterirdische Teil der Wände unter Berücksichtigung der hydrogeologischen Bedingungen und des Zwecks der Räumlichkeiten.

1.5*. Bei der Planung von Gebäuden und Bauwerken ist darauf zu achten, dass die Innen- und Außenflächen der Wände vor Feuchtigkeit (Industrie und Haushalt) und Niederschlag (durch Anbringen von Verkleidungen oder Putzen, Anstrich mit wasserfesten Massen usw.) geschützt werden das Material der Wände, ihre Betriebsbedingungen und die Anforderungen der Regulierungsdokumente für die Gestaltung bestimmter Arten von Gebäuden, Bauwerken und Baukonstruktionen.

In mehrschichtigen Außenwänden von Industriegebäuden mit feuchten oder nassen Bedingungen in den Räumlichkeiten ist die Installation von belüfteten Luftschichten und bei direkter periodischer Befeuchtung der Wände der Räumlichkeiten die Installation von belüfteten Luftschichten zulässig Schicht mit Schutz innere Oberfläche vor Feuchtigkeitseinwirkung.

1.6. In den Außenwänden von Gebäuden und Bauwerken mit trockenen oder normalen Bedingungen dürfen unbelüftete (geschlossene) Räume vorgesehen werden. Luftspalte und Kanäle mit einer Höhe von nicht mehr als der Höhe des Bodens und nicht mehr als 6 m.

1.7. Fußböden im Erdreich in Räumen mit genormten Innenlufttemperaturen, die sich über oder um höchstens 0,5 m über dem Blindbereich des Gebäudes befinden, müssen im Bereich der Angrenzung des Fußbodens an die Außenwände 0,8 m breit durch Verlegung gedämmt werden Eine Schicht aus anorganischer, feuchtigkeitsbeständiger Isolierung auf dem Boden. Die Dicke wird aus der Bedingung bestimmt, dass der Wärmewiderstand dieser Isolierschicht nicht geringer ist als der Wärmewiderstand Außenwand.

Laborarbeit №1

Übung: Wählen Sie die Dicke der Isolierschicht für Dachgeschoss aus Stückmaterialien, in einem Wohnhaus in Starodub. Panel-Design: intern tragende Schicht- Stahlbeton, 120 mm, Isolierschicht - Blähtonkies mit Dichte G 0=600 kg/m 3, Estrich aus Zement-Kalk-Mörtel, 40 mm. Die maximale Dämmstärke beträgt 300 mm.

Den erforderlichen reduzierten Widerstand OK gegen Wärmeübertragung ermitteln wir aus den Bedingungen der Energieeinsparung:

Gemäß SNiP 2.01.01-82 „Gebäudeklimatologie und Geophysik“ ermitteln wir für die Stadt Starodub:

Gemäß dem Kapitel des SNiP „Wohngebäude“ wird die Auslegungstemperatur der Innenluft mit 18 °C angenommen, weil

Laut Tabelle 1, mittels Interpolation ermitteln wir den Wert:

für Dachgeschosse, Wohngebäude bei GSOP=4000 °C×Tag, m2×°C/W und bei GSOP=6000 °C×Tag, m2×°C/W. Die geometrische Interpretation der linearen Interpolation ist in der Abbildung dargestellt. Der Wert, der GSOP=4121°C×Tag entspricht, wird berechnet:

Wir ermitteln den erforderlichen Wärmedurchgangswiderstand aus Sanitär- und Hygienetechnik komfortable Bedingungen:

Laut Tabelle 2 Koeffizient n, unter Berücksichtigung der Position des OC im Verhältnis zur Außenluft, ist gleich 1.

Laut Tabelle 3 Standardtemperaturunterschied zwischen der Temperatur der Innenluft und der Innenoberfläche von OK-Belägen und Dachböden Dtn=3 °С.

Laut Tabelle 4 Wärmedurchgangskoeffizient der Innenfläche OK aв=8,7 W/m2×°С.

Laut Anwendungskarte ist die Luftfeuchtigkeitszone 1 normal. Die Luftfeuchtigkeitsbedingungen in den Räumlichkeiten sind normal (gemäß dem Kapitel von SNiP „Wohngebäude“ und Tabelle 6). Laut Tabelle 7 Betriebsbedingungen OK - B.

Gemäß Anlage 2 akzeptieren wir die berechneten Wärmeleitfähigkeitskoeffizienten der im Entwurf verwendeten Materialien:

Stahlbeton 2500 kg/m3 – l1=2,04 W/m×°C;

Blähtonkies (GOST9759-83) 600 kg/m3 – l2=0,20 W/m×°C;

Zement-Kalk-Mörtel – l3=0,81 W/m×°C.

In der Hauptbedingung der wärmetechnischen Berechnung setzen wir die rechte und linke Seite gleich, ersetzen Ro durch den Ausdruck und erweitern ihn für den Fall eines dreischichtigen OK:

Wir drücken die Dicke der Isolierschicht aus der letzten Gleichung aus und berechnen sie:

Fazit: Die Dicke der Dämmschicht von 0,6967 m ist für diese Konstruktion unrealistisch, da die Gesamtdicke des Dachbodens 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m beträgt und das Gewicht der Platte Größe 3 beträgt ´ 3 m betragen mindestens (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3=7040 kg (2500 und 1600 kg/m 3- Dichte von Stahlbeton und Zement-Kalk trockene Lösung). Daher wurde für die Dämmschicht Blähtonkies mit einer Dichte von 600 kg/m verwendet 3unter den gegebenen Betriebsbedingungen nicht möglich.

Bestimmen wir den erforderlichen Wärmeleitfähigkeitskoeffizienten der Isolierschicht bei maximale Dicke 300 mm. Die Dicke der Isolierschicht kann sein D 2=0,46-0,12-0,04=0,3 m.

Dazu drücken wir aus Allgemeinzustand Bei der wärmetechnischen Berechnung wird nicht die Dicke, sondern der Wärmeleitfähigkeitskoeffizient der Dämmschicht herangezogen:

Gemäß Anhang 2 stellen wir fest, dass Blähtonkies, der bei der Herstellung von Zweischichtplatten verwendet wird, einen ähnlichen Wärmeleitfähigkeitskoeffizienten wie expandiertes Vermiculit (GOST 12865-67) von 100 kg/m3 (l=0,08 W/m×°C) aufweist ).

Fazit: Für den Einsatz in einem Wohngebäude in Starodub akzeptieren wir folgende Dachbodenkonstruktion: tragende Schicht – Stahlbeton, 120 mm, Dämmschicht – Blähtonkies mit einer Dichte von 100 kg/m3, 300 mm, Estrich – Zement -Kalkmörtel, 40 mm.

Reduzierter Wärmeübergangswiderstand Wandpaneel dieses Designs ist

der größer ist als der erforderliche Wärmeübergangswiderstand.

Laborarbeit Nr. 2

Ermittlung der Möglichkeit der Kondenswasserbildung an der Innenfläche des OK

Übung: Überprüfen Sie für die in Beispiel 1 entworfene umschließende Struktur die Möglichkeit der Bildung von Kondenswasser auf der Innenfläche in zwei Fällen:

1. Das Design enthält keine wärmeleitenden Einschlüsse.
2. Die Konstruktion besteht aus einer wärmeleitenden Stahlbetoneinfassung vom Typ IV mit den Abmessungen a=85 mm, c=250 mm.

Ausgangsdaten zur Berechnung:

Außenlufttemperatur t n= -31 ° MIT;

Temperaturen nach Augusts Psychrometer:

Trockenkugelthermometer (Raumlufttemperatur) tв =21 ° MIT;

Nassthermometer t vl=19 ° MIT.

Wir bestimmen die Temperatur der Innenoberfläche OK für eine Struktur ohne wärmeleitende Einschlüsse. Der gesamte reduzierte Widerstand OK gegen Wärmeübertragung wurde bereits in Beispiel 1 ermittelt: R O =4,02 m 2×° C/W Werte der Koeffizienten n und A V stimmen auch mit denen in Beispiel 1 überein. Nach Formel (11) gilt

Die Temperatur der Innenoberfläche des OC im Bereich des wärmeleitenden Einschlusses ermitteln wir nach Formel (12).

Der OK-Widerstand gegenüber der Wärmeübertragung außerhalb des wärmeleitenden Einschlusses stimmt mit dem insgesamt reduzierten Widerstand OK gegenüber der Wärmeübertragung Ro überein:

Der OK-Wärmeübergangswiderstand im Bereich des wärmeleitenden Einschlusses wird nach Formel (4) wie für einen thermotechnisch homogenen mehrschichtigen (dreischichtigen) Zaun unter Berücksichtigung von (5), (6) bestimmt:

M2×°C/W.

Um den Koeffizienten h zu bestimmen, berechnen wir und. Laut Tabelle 9 ermitteln wir durch Interpolation h=0,39.

Mit Formel (12) ermitteln wir die Temperatur der Innenoberfläche des OC im Bereich des wärmeleitenden Einschlusses

Bestimmung der Taupunkttemperatur

Anhand der Psychrometerdaten (tdry=tv=21 °C, tvl=19 °C, Dt=tdry-tvl=2 °C) ermitteln wir relative Luftfeuchtigkeit Luft über den Tisch. 11:

j=81 %.

Basierend auf der Innenlufttemperatur t V =21 ° C, unter Verwendung der Tabelle. 12 bestimmen wir den maximalen Wasserdampfdruck:

E=18,65 mm. rt. Kunst.

Mit Formel (14) ermitteln wir die tatsächliche Elastizität von Wasserdampf:

mm. rt. Kunst.

Verwendung der Tabelle. 12 „In umgekehrter Reihenfolge“ bestimmen wir: bei welcher Temperatur gegebener Wert Die tatsächliche Elastizität wird maximal. Wie aus der Tabelle hervorgeht, beträgt der Wert 15,09 mm. rt. Kunst. entspricht einer Temperatur von 17,6 °C. Dies ist die Taupunkttemperatur.

tð=17,6 °С. Isolierung Decke Kondensation Wand

a) Da die Taupunkttemperatur niedriger ist als die Temperatur der Innenoberfläche des OK außerhalb des wärmeleitenden Einschlusses (tð=17,6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.

b) Gleichzeitig ist im Bereich des wärmeleitenden Einschlusses die Temperatur der Innenoberfläche des OC niedriger als die Taupunkttemperatur (tв=19,87 > tр=17,6 °С). Somit ist im Bereich des wärmeleitenden Einschlusses an der Innenfläche des OC die Bildung von Kondenswasser ausgeschlossen.

Laborarbeit Nr. 3

Übung : Wählen Sie eine Isolierung für die Außenwand eines Wohngebäudes in Tula. Die Wand besteht aus leichtem (Brunnen-)Mauerwerk mit einer Dicke von 2 Ziegeln und einer Isolierschicht.

Die Außen- und Innenschichten des Mauerwerks sind ½ Ziegel dick. Die Verbindung zwischen der Außen- und Innenschicht erfolgt durch 6 Ziegel (zwischen den Rändern der Brunnenwände). Gewöhnlicher Lehmziegel Zement-Sand-Mörtel. Als Dämmung wird ca. Hüttenbimsbeton mit einer Dichte von 1200 kg/m verwendet 3. Abschlussschichten Vernachlässigung.

Wir ermitteln den erforderlichen reduzierten Widerstand des OK gegen Wärmeübertragung, wie am Beispiel der Berechnung eines homogenen OK gezeigt.

Den erforderlichen reduzierten Widerstand OK gegen Wärmeübertragung ermitteln wir aus den Bedingungen der Energieeinsparung:

Gemäß SNiP 2.01.01-82 „Gebäudeklimatologie und Geophysik“ ermitteln wir für die Stadt Tula:

Gemäß dem Kapitel des SNiP „Wohngebäude“ wird die Auslegungstemperatur der Innenluft mit 18 °C angenommen.

Gradtage berechnen Heizperiode:

Laut Tabelle 1 ermitteln wir mittels Interpolation den Wert: für die Wände von Wohngebäuden bei GSOP=4000 °C×Tag, m2×°C/W und bei GSOP=6000 °C×Tag, m2×°C/W. Die geometrische Interpretation der linearen Interpolation ist in der Abbildung dargestellt. Der Wert, der GSOP=4513°C×Tag entspricht, wird berechnet:

Bei weiteren Berechnungen geben wir als Maximum den Wert ein, der sich aus der Energiesparbedingung ergibt.

Die Betriebsbedingungen sind in Ordnung (wie im gleichen Beispiel) B.

Gemäß Anlage 2 akzeptieren wir die berechneten Wärmeleitfähigkeitskoeffizienten der im Entwurf verwendeten Materialien:

Gewöhnlicher Lehmziegel mit Zement-Sand-Mörtel – lbrick=0,81 W/m×°C; Schlackenbimsbeton mit einer Dichte von 1200 kg/m3 – lwarm=0,47 W/m×°C;

Für die Berechnung nehmen wir einen Teil der Struktur, der die Wand des „Brunnens“ und die Hälfte des „Brunnens“ auf jeder Seite enthält. Die Struktur ist in der Höhe homogen, daher erfolgt die Berechnung für einen Abschnitt von 1 m Höhe.

Unter Verwendung von Ebenen parallel zur Richtung des Wärmeflusses schneiden wir die Struktur in 3 thermotechnisch homogene Abschnitte, von denen 1 Thund 3 Thmehrschichtig (und in diesem Fall identisch) sind und 2 Th- einschichtig.

Wir ermitteln den Wärmewiderstand von Abschnitten: für einschichtigen Abschnitt 2 nach Formel (6):

für identische dreischichtige Abschnitte 1 und 3 gemäß Formel (5)

Wir definieren thermischer Widerstand OK Ra gemäß Formel (8). Da die Berechnung für einen 1 m hohen Bauwerksabschnitt erfolgt, sind die Flächen der Abschnitte numerisch gleich ihrer Länge.

= M2 ×° C/W

Unter Verwendung von Ebenen senkrecht zur Richtung des Wärmeflusses schneiden wir die Struktur in drei einschichtige Abschnitte (wir werden sie herkömmlicherweise als 4 bezeichnen). Th, 5Thund 6 Th), davon 4 Thund 6 Ththermotechnisch homogen (und in diesem Fall identisch) sind und 5 Th- heterogen.

Wir berechnen den Wärmewiderstand jedes Abschnitts:

für wärmetechnisch homogene Bereiche nach Formel (6):

Für ein heterogenes Gebiet sollten Sie das in Absatz 4 angewandte Verfahren anwenden:

Betrachten wir nur diesen Abschnitt mit Ebenen parallel zur Richtung des Wärmeflusses, schneiden wir ihn in drei homogene einschichtige Abschnitte (5-1, 5-2 und 5-3, die Abschnitte 5-1 und 5-3 sind gleich). ).

Wir bestimmen den Wärmewiderstand jedes Abschnitts anhand der Formel (6):

Den Wärmewiderstand des 5. Abschnitts ermitteln wir nach Formel (8):

Wir ermitteln den Wärmewiderstand OK Rb als Summe der Widerstände einzelner Abschnitte:

Lassen Sie uns die Anwendbarkeit dieser Technik in unserem Fall bewerten.

Das sind weniger als die akzeptablen 25 %. Zudem ist der Wandaufbau flach. Daher ist die Berechnungsmethode in diesem Fall anwendbar.

Wir berechnen den reduzierten Wärmewiderstand OK nach Formel (9):

Wir berechnen den Gesamtwiderstand des OK gegen Wärmeübertragung nach Formel (7):

Abschluss: Die Verwendung von Blähtonkies mit einer Dichte von 800 kg/m3 in dieser Konstruktion als Isolierung bietet keinen ausreichenden Wärmeübergangswiderstand für ein Wohngebäude in Moskau:

Es ist notwendig, wärmeeffizientere Materialien zu verwenden, die Dicke des Mauerwerks zu erhöhen oder den Abstand zwischen den Wänden der „Brunnen“ zu vergrößern.

Literatur

1. SNiP II-3-79**. Bauheizungstechnik / Gosstroy der UdSSR. - CITP des Staatlichen Baukomitees der UdSSR, 1986. - 32 S.
2. SNiP 2.01.01-82. Bauklimatologie und Geophysik / Gosstroy der UdSSR. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 S.

IN Bauheizungstechnik Daten aus verwandten Wissenschaftsgebieten werden verwendet (Theorie des Wärme- und Stofftransports, physikalische Chemie, Thermodynamik irreversibler Prozesse usw.), Methoden Modellieren und Ähnlichkeitstheorien (insbesondere für technische Berechnungen der Wärme- und Stoffübertragung), die die Erzielung praktischer Auswirkungen für eine Vielzahl von Themen gewährleisten äußere Bedingungen und unterschiedliche Flächen- und Volumenverhältnisse in Gebäuden. Tolles Preis-Leistungs-Verhältnis V Bauheizungstechnik haben natürliche und Labortests Temperatur- und Feuchtigkeitsfelder in umschließende Strukturen Gebäude sowie die Bestimmung thermophysikalischer Eigenschaften Baustoffe und Designs.

Methoden und Schlussfolgerungen Bauheizungstechnik werden bei der Gestaltung von umschließenden Bauwerken verwendet, die die notwendigen Temperatur-, Feuchtigkeits- und Hygienebedingungen (unter Berücksichtigung des Betriebs von Heizungs-, Lüftungs- und Klimaanlagen) in Wohn-, öffentlichen und öffentlichen Bereichen schaffen sollen Industriegebäude. Bedeutung Bauheizungstechnik besonders erhöht durch Industrialisierung des Bauwesens , deutliche Steigerung des Anwendungsumfangs (in einer Vielzahl von klimatische Bedingungen) Leichtbaustrukturen und neu Baustoffe .

Die Aufgabe, die erforderlichen wärmetechnischen Eigenschaften äußerer Umschließungskonstruktionen sicherzustellen, wird dadurch gelöst, dass ihnen die erforderliche Wärmebeständigkeit und Wärmeübertragungsbeständigkeit verliehen wird. Die zulässige Durchlässigkeit von Bauwerken wird durch einen gegebenen Luftdurchlässigkeitswiderstand begrenzt. Der normale Feuchtigkeitszustand von Bauwerken wird durch Reduzierung des anfänglichen Feuchtigkeitsgehalts des Materials und erreicht Feuchtigkeitsisolierung , und bei Schichtaufbauten zusätzlich durch die entsprechende Anordnung von Strukturschichten aus Materialien mit unterschiedlichen Eigenschaften.

Der Wärmeübergangswiderstand muss hoch genug sein, damit in den meisten Fällen kalte Periode Jahre, um eine hygienische Unbedenklichkeit zu gewährleisten Temperaturbedingungen auf der dem Raum zugewandten Oberfläche der Struktur. Die thermische Stabilität von Bauwerken wird anhand ihrer Fähigkeit beurteilt, bei periodischen Temperaturschwankungen eine relativ konstante Temperatur in den Räumlichkeiten aufrechtzuerhalten Luftumgebung angrenzende Strukturen und der durch sie hindurchströmende Wärmefluss. Der Grad der thermischen Stabilität der gesamten Struktur wird maßgeblich bestimmt von physikalische Eigenschaften das Material, aus dem die äußere Schicht der Struktur besteht, das plötzliche Temperaturschwankungen wahrnimmt. Bei der Berechnung der Wärmebeständigkeit werden Methoden verwendet Bauheizungstechnik entscheidungsbasiert Differentialgleichungen für periodisch wechselnde Wärmeübertragungsbedingungen. Eine Verletzung der Eindimensionalität der Wärmeübertragung innerhalb der umschließenden Strukturen an Stellen wärmeleitender Einschlüsse, an den Fugen von Paneelen und Ecken von Wänden führt zu einem unerwünschten Temperaturabfall an den dem Raum zugewandten Oberflächen der Strukturen, der eine entsprechende Erhöhung erfordert in ihnen hitzeabschirmende Eigenschaften. Berechnungsmethoden sind in diesen Fällen mit der numerischen Lösung der Differentialgleichung eines zweidimensionalen Temperaturfeldes verbunden ( Laplace-Gleichungen ).

Auch die Temperaturverteilung in der Gebäudehülle verändert sich, wenn kalte Luft in die Bauwerke eindringt. Die Luftfiltration erfolgt hauptsächlich durch Fenster, Baufugen und andere Lecks, teilweise aber auch durch die Dicke der Zäune selbst. Für die Berechnung von Änderungen des Temperaturfeldes während der stationären Luftfiltration wurden entsprechende Methoden entwickelt. Der Luftdurchlässigkeitswiderstand aller Zaunelemente muss größer sein als die festgelegten Standardwerte Bauvorschriften und Vorschriften .

Bei der Untersuchung des Feuchtigkeitszustands von umschließenden Strukturen Bauheizungstechnik Berücksichtigt werden die Prozesse der Feuchtigkeitsübertragung, die unter dem Einfluss der unterschiedlichen Übertragungspotentiale ablaufen. Der Feuchtigkeitstransport innerhalb der hygroskopischen Feuchtigkeit von Materialien erfolgt hauptsächlich durch Diffusion in der Dampfphase und im adsorbierten Zustand; In diesem Fall wird als Übertragungspotential der Partialdruck des Wasserdampfs in der Luft angenommen, der die Poren des Materials füllt. In der UdSSR hat sich die grafisch-analytische Methode zur Berechnung der Wahrscheinlichkeit und Menge der Kondensation von Feuchtigkeit im Inneren von Bauwerken während der Diffusion von Wasserdampf unter stationären Bedingungen durchgesetzt. Eine genauere Lösung für instationäre Bedingungen kann durch die Lösung von Differentialgleichungen des Feuchtigkeitstransports erhalten werden, insbesondere mit Hilfe verschiedener Computergeräte, einschließlich solcher, die physikalische Analogiemethoden verwenden (hydraulische Integratoren).

Wörtlich: Lykov A.V., Theoretische Grundlagen Gebäudethermophysik, Minsk, 1961; Bogoslovsky V. N., Bauthermophysik, M., 1970; Fokin K.F., Bauheizungstechnik von umschließenden Gebäudeteilen, 4. Aufl., M., 1973; Ilyinsky V.M., Bauthermophysik, M., 1974.

V. M. Iljinski.

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