СНиП II-23-81*
Взамен
СНиП II-В.3-72;
СНиП II-И.9-62; СН 376-67

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.

При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.

Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.

1.3*. При проектировании стальных конструкций следует:

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов;

применять экономичные профили проката и эффективные стали;

применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции;

применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей);

предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций;

применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;

предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж;

предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.);

предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании;

выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.

1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.

1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.

В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по .

1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972– 83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету".

1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.

Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.

При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.

Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.

1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.

Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.

При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.

1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5%.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 50*.

Стали для конструкций, возводимых в климатических районах I 1 , I 2 , II 2 и II 3 , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района II 4 согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкции группы 2.

Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431– 88.

2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467- 75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246– 70*; флюсы по ГОСТ 9087– 81*; углекислый газ по ГОСТ 8050– 85.

Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления R un основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.

2.3*. Отливки (опорные части и т. п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977– 75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412– 85.

2.4*. Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям *, ГОСТ 1759.4– 87* и ГОСТ 1759.5– 87*, и шайбы, удовлетворяющие требованиям *.

Болты следует назначать по табл.57* и *, *, ГОСТ 7796-70*, ГОСТ 7798-70*, а при ограничении деформаций соединений - по ГОСТ 7805-70*.

Гайки следует применять по ГОСТ 5915– 70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 – гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 – гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 – гайки класса прочности 8.

Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371– 78*, косые по ГОСТ 10906– 78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402– 70*.

2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по , а их конструкцию и размеры принимать по *.

Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281– 73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60° С не менее 30 Дж/см 2 (3 кгс× м/см 2) в климатическом районе I 1 ; 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по ГОСТ 19281– 73* в климатических районах I 2 , II 2 и II 3 ; ВСт3сп2 по ГОСТ 380– 71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535– 88) во всех остальных климатических районах.

2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять:

для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 – класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5– 87*;

для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 – класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5– 87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.

Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915– 70*, для болтов диаметром более 48 мм – по ГОСТ 10605– 72*.

2.7*. Высокопрочные болты следует применять по *, * и ТУ 14-4-1345– 85; гайки и шайбы к ним – по ГОСТ 22354– 77* и *.

2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять:

канаты спиральные по ГОСТ 3062– 80*; ГОСТ 3063– 80*, ГОСТ 3064– 80*;

канаты двойной свивки по ГОСТ 3066– 80*; ГОСТ 3067– 74*; ГОСТ 3068– 74*; ГОСТ 3081– 80*; ГОСТ 7669– 80*; ГОСТ 14954– 80*;

канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090– 73*; ГОСТ 18900– 73* ГОСТ 18901– 73*; ГОСТ 18902– 73*; ГОСТ 7675– 73*; ГОСТ 7676– 73*;

пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372– 79*.

2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил. 3.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 1*.

Таблица 1*

Напряженное состояние		Условное обозначение	Расчетные сопротивления проката и труб
Растяжение,	По пределу текучести	R y	R y = R yn / g m
сжатие и изгиб	По временному сопротивлению	R u	R u = R un / g m
		R s	R s = 0,58R yn /g m
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)		R p	R p = R un / g m
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании		R lp	R lp = 0,5R un /g m
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью)		R cd	R cd = 0,025R un /g m
Растяжение в направлении толщины проката (до 60 мм)		R th	R th = 0,5R un /g m
Обозначение, принятое в табл. 1*:
g m - коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 3.2*.

3.2*. Значения коэффициентов надежности по материалу проката, гнутых профилей и труб следует принимать по табл. 2*.

Таблица 2*

Государственный стандарт или технические условия на прокат	Коэффициент надежности по материалу g m
(кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023– 80 (для круга, квадрата, полосы)	1,025
(стали С590, С590К); ГОСТ 380– 71** (для круга и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023– 80); ГОСТ 19281– 73* [для круга и квадрата с пределом текучести до 380 МПа (39 кгс/мм 2) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023– 80]; *; *	1,050
ГОСТ 19281– 73* [для круга и квадрата с пределом текучести свыше 380 МПа (39 кгс/мм 2) и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023– 80]; ГОСТ 8731– 87; ТУ 14-3-567– 76	1,100

Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл. 51*, труб – в табл. 51,а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.

Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения R yn и R un равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023– 80, ГОСТ 380– 71** (с 1990 г. ГОСТ 535– 88) и ГОСТ 19281– 73*.

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.

3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл. 53 и 54.

3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3.

Таблица 3

Сварные соединения	Напряжение состояние		Условное обозначение	Расчетные сопротивления сварных соединений
Стыковые	Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим	По пределу текучести	R wy	R wy = R y
	контролем качества швов	По временному сопротивлению	R wu	R wu = R u
	Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке	По пределу текучести	R wy	R wy = 0,85R y
	Сдвиг		R ws	R ws = R s
С угловыми швами	Срез (условный)	По металлу шва	R wf
		По металлу границы сплавления	R wz	R wz = 0,45R un
Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения R wun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*. 2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значение R wun следует принимать по табл. 4* настоящих норм. 3. Значения коэффициента надежности по материалу шва g wm следует принимать равными: 1,25 – при значениях R wun не более 490 МПа (5 000 кгс/см 2); 1.35 – при значениях R wun 590 МПа (6 000 кгс/см 2) и более.

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.

3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, – в табл. 59*.

3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов R ba

R ba = 0,5R . (1)

Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов R bv , указанных в п. 2.5*, следует определять по формуле

R bv = 0,45R un . (2)

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл. 60*.

3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов R bh следует определять по формуле

R bh = 0,7R bun , (3)

где R b un – наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл. 61*.

3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки R dh , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле

R dh = 0,63R un . (4)

3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности g m = 1,6.

Таблица 4*

Марки проволоки (по ГОСТ 2246– 70*) для автоматической или полуавтоматической сварки		Марки порошковой	Значения нормативного
под флюсом (ГОСТ 9087– 81*)	в углекислом газе (по ГОСТ 8050– 85) или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157– 79*)	проволоки (по ГОСТ 26271– 84)	сопротивления металла шва R wun , МПа (кгс/см 2)
Св-08, Св-08А	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Св-08Г2С	ПП-АН8, ПП-АН3	490 (5000)
Св-10НМА, Св-10Г2	Св-08Г2С*	–	590 (6000)
Св-09ХН2ГМЮ	Св-10ХГ2СМА Св-08ХГ2ДЮ	–	685 (7000)
* При сварке проволокой Св-08Г2С значения R wun следует принимать равным 590 МПа (6000 кгс/см 2) только для угловых швов с катетом k f £ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см 2) и более.

Таблица 5*

		Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
Напряженное состояние	Условное обозначение	срезу и растяжению болтов класса			смятию соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 МПа
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 кгс/см 2)
	R bs	R bs = 0,38R bun	R bs = 0,4R bun	R bs = 0,4R bun	–
Растяжение	R bt	R bt s = 0,38R bun	R bt = 0,38R bun	R bt = 0,38R bun	–
	R bp
а) болты класса точности А		–	–	–
б) болты класса В и С		–	–	–
Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения из стали марки 40Х “селект”, при этом расчетные сопротивления R bs и R bt следует определять как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротивление как для болтов класса точности В и С. Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345– 85 допускается применять только при их работе на растяжение.

4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

При расчете конструкций и соединений следует учитывать: коэффициенты надежности по назначению g n , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;

коэффициент надежности g u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений R u ;

коэффициенты условий работы g c и коэффициенты условий работы соединения g b , принимаемые по табл. 6* и 35*, разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил. 4*.

Таблица 6*

Элементы конструкций	Коэффициенты условий работы g с
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т. п. при весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки	0,9
2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен	0,95
3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости l ³ 60	0,8
4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при j b 1,0	0,95
5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из прокатной стали	0,9
6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:
а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сечений) при расчетах на устойчивость	0,95
б) растянутых в сварных конструкциях	0,95
в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в болтовых конструкциях (кроме конструкций на высокопрочных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность	1,05
7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2), несущие статическую нагрузку и выполненные с помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокопрочных болтах), при расчетах на прочность	1,1
8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см 2) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую нагрузку, при расчетах на прочность:
а) сплошных балок и колонн	1,1
б) стержневых конструкций и перекрытий	1,05
9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных равнополочных (прикрепляемых большей полкой) уголков:
а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка:
раскосы по рис. 9*, а	0,9
распорки по рис. 9*, б, в	0,9
раскосы по рис. 9*, в, г , д	0,8
б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной полкой, одним болтом (кроме указанных в поз. 9, в настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фасонку независимо от вида соединения	0,75
в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми соединениями по рис. 9*, е	0,7
10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов по рис. 9*, б , прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков	0,75
11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см 2), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:
	1,2
б) свыше 40 до 60	1,15
в) свыше 60 до 80	1,1
Примечания: 1. Коэффициенты условий работы g с 1 при расчете одновременно учитывать не следует. 2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8,а; 3 и 6, в, при расчете следует учитывать одновременно. 3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а, в; 7; 8; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует. 4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать g с = 1.

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N , кроме указанных в п. 5.2, следует выполнять по формуле

Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение g с в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.

5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с соотношением R u /g u > R y , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле

5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N , следует выполнять по формуле

Значения j

при 0 £ 2,5

; (8)

при 2,5 £ 4,5

при > 4,5

. (10)

Численные значения j приведены в табл. 72.

5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п. 5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину l ef следует принимать согласно пп. 6.1– 6.7.

При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п. 15.10* настоящих норм.

5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при l x 3l y , где l x и l y – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно x – x и y– y (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп. 5.6 и 5.8*.

При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле

где j y – коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;

с

(12)

где ;

a = a x / h – относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.

J w – секториальный момент инерции сечения;

b i и t i – соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.

Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения и a должны определяться по формулам:

где b = b /h .

5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент j относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8) – (10) с заменой в них на ef . Значение ef следует определять в зависимости от значений l ef , приведенных в табл. 7.

Таблица 7

Тип			Схема			Приведенные гибкости l ef составных стержней сквозного сечения
сечения			сечения			с планками при		с решетками
						J s l /(J b b ) 5	J s l /(J b b ) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Обозначения принятые в табл. 7:
b				– расстояние между осями ветвей;
l				– расстояние между центрами планок;
l				– наибольшая гибкость всего стержня;
l 1 , l 2 , l 3				– гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1– 1 , 2 – 2 и 3 – 3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов;
A				– площадь сечения всего стержня;
A d1 и A d2				– площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1– 1 и 2 – 2;
A d				– площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке – двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня);
a 1 и a 2				– коэффициенты, определяемые по формуле
где				– размеры, определяемые по рис. 2;
	n, n 1 , n 2 , n 3			– коэффициенты, определяемые соответственно по формулам;
здесь			J b1 и J b3		– моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1 – 1 и 3 – 3 (для сечений типов 1 и 3);
			J b1 и J b2		– то же, двух уголков относительно осей соответственно 1 – 1 и 2 – 2 (для сечения типа 2);
					– момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси x – x (рис. 3);
			J s1 и J s2		– моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1 – 1 и 2 – 2 (для сечения типа 2).

В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.

Гибкость отдельных ветвей l 1 , l 2 и l 3 на участке между планками должна быть не более 40.

При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис. 1, б , в ) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость l ef стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.

5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:

для сжатых элементов 40i

для растянутых элементов 80i

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений – минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу Q fic , принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле

Q fic = 7,15 × 10 -6 (2330– E /R y )N /j , (23)*

где N – продольное усилие в составном стержне;

j – коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу Q fic следует распределять:

при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;

при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) – пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;

при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8Q fic .

5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис. 3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на:

силу F , срезывающую планку, по формуле

F = Q s l /b ; (24)

момент M 1 , изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

M 1 = Q s l /2 (25)

где Q s – условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис. 4) следует учитывать дополнительное усилие N ad , возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле

(26)

где N – усилие в одной ветви стержня;

А – площадь сечения одной ветви;

A d – площадь сечения одного раскоса;

a – коэффициент, определяемый по формуле

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

где a , l и b – размеры, указанные на рис. 4.

5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23)*.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

5.12. Расчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле

(28)

Значение касательных напряжений t в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию

(29)

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения t в формуле (29) следует умножать на коэффициент a , определяемый по формуле

a = a /(a – d ), (30)

где a – шаг отверстий;

b – диаметр отверстия.

5.13. Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение s loc по формуле

(31)

где F – расчетное значение нагрузки (силы);

l ef – условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис. 5.

l ef = b + 2t f , (32)

где t f – толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис. 5, а ), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис. 5, б ).

5.14*. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (28), должны выполняться условия:

где – нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;

s y – то же, перпендикулярные оси балки, в том числе s loc , определяемое по формуле (31);

t xy – касательное напряжение, вычисляемое по формуле (29) с учетом формулы (30).

Напряжения s x и s y , принимаемые в формуле (33) со своими знаками, а также t xy следует определять в одной и той же точке балки.

5.15. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп. 5.12 и 5.14*, следует выполнять по формуле

где W c – следует определять для сжатого пояса;

j b – коэффициент, определяемый по прил. 7*.

При определении значения j b за расчетную длину балки l ef следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей l ef = l (где l – пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: l ef = l при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l – длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

5.16*. Устойчивость балок не требуется проверять:

а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т. п.);

б) при отношении расчетной длины балки l ef к ширине сжатого пояса b , не превышающем значений, определяемых по формулам табл. 8* для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.

Таблица 8*

Место приложения нагрузки	Наибольшие значения l ef /b , при которых не требуется расчет на устойчивость прокатных и сварных балок (при 1 £ h /b 6 и 15 £ b /t £ 35)
К верхнему поясу	(35)
К нижнему поясу	(36)
Независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе	(37)
Обозначения, принятые в таблице 8*: b и t – соответственно ширина и толщина сжатого пояса; h – расстояние (высота) между осями поясных листов. Примечания: 1. Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения l ef /b , получаемые по формулам таблицы 8* следует умножать на коэффициент 1,2. 2. Для балок с отношением b /t /t = 15.

Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:

при закреплении в отдельных точках по формуле (23)*, в которой j следует определять при гибкости l = l ef /i (здесь i – радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а N следует вычислять по формуле

N = (A f + 0,25A W )R y ; (37, а)

при непрерывном закреплении по формуле

q fic = 3Q fic /l , (37, б)

где q fic – условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;

Q fic – условная поперечная сила, определяемая по формуле (23)*, в которой следует принимать j = 1, а N – определять по формуле (37,а).

5.17. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле

(38)

где x и y – координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей.

В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.

При выполнении требований п. 5.16*, а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется.

5.18*. Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см 2), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пп. 5.19*– 5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять с учетом развития пластических деформаций по формулам

при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напряжениях t £ 0,9R s (кроме опорных сечений)

(39)

при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях t £ 0,5R s (кроме опорных сечений)

(40)

здесь M , M x и M y – абсолютные значения изгибающих моментов;

c 1 – коэффициент, определяемый по формулам (42) и (43);

c x и c y – коэффициенты, принимаемые по табл. 66.

Расчет в опорном сечении балок (при M = 0; M x = 0 и M y = 0) следует выполнять по формуле

При наличии зоны чистого изгиба в формулах (39) и (40) вместо коэффициентов c 1 , c x и с у следует принимать соответственно:

c 1m = 0,5(1+c ); c xm = 0,5(1+c x ); с ym = 0,5(1+c y ).

При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент с 1 следует определять по формулам:

при t £ 0,5R s c 1 = c ; (42)

при 0,5R s t £ 0,9R s c 1 = 1,05b c , (43)

где (44)

здесь с – коэффициент, принимаемый по табл. 66;

t и h – соответственно толщина и высота стенки;

a – коэффициент, равный a = 0,7 для двутаврового сечения, изгибаемого в плоскости стенки; a = 0 – для других типов сечений;

с 1 – коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более коэффициента с .

С целью оптимизации балок при их расчете с учетом требований пп. 5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 значения коэффициентов с , с х и с у в формулах (39) и (40) допускается принимать меньше значений, приведенных в табл. 66, но не менее 1,0.

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения касательных напряжений t следует умножать на коэффициент, определяемый по формуле (30).

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

УДК *27.9.012.61 (083.75)

Глава СНиП 11-56-77 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» разработана ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, институтом «Гндропроект* им. С. Я. Жука Минэнерго СССР и Гипроречтрансом Минречфлота РСФСР с участием ГрузНИИЭГС Минэнерго СССР. Союзморннипроекта Мииморфлота, Гипроводхоэа Минводхоза СССР и НИИЖБа Госстроя СССР

Глава СНиП 11-56-77 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений» разработана на основе главы СНиП П-А.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положсожя проектирования».

глава СНиП Н-И.14-69 «Бетонные железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования»;

изменения главы СНиП Н-И.14-69, виссонные постановлением Госстроя СССР от 16 марта 1972 г. X* 42.

Редакторы -ииж. Е. А. ТРОИЦКИП (Госстрой СССР), канд. техи. наук А. В. ШВЕЦОВ (ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева.Минэнерго СССР), ннж. С. Ф. ЖИВЕТ И И (Гндропроект им. С. Я. Жука Минэнерго СССР), и ннж. С. П. ШИПИЛОВА (Гипроречтранс Минречфлота РСФСР).

Н метру ат.-мормат., II кмя. - I.*-77

© Стройкздат, 1977

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании несущих бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды.

Примечания: !. Нормы настоящей главы не должны применяться при проектировании бетонных и железобетонных конструкций мостов, транспортных тоннелей, а также труб, расположенных под насыпями автомобильных и железных дорог.

2. Бетонные и железобетонные конструкции, нс подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями главы СНиП II-2I-75 «Бетонные и железобетонные конструкции».

1.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений необходимо руководствоваться главами СНиП и другими общесоюзными нормативными документами, регламентирующими требования к материалам, правилам производства строительных работ, к особым условиям строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне и в зоне распространения просадочных грунтов, а также требования по защите конструкций от коррозии при наличии агрессивных сред.

1.3. При проектировании необходимо предусматривать такие бетонные и железобетонные конструкции (монолитные, сборно-монолитные, сборные, в том числе предварительно-напряженные), применение которых обеспечивает индустриализацию и механизацию строительных работ, снижение материалоемкости, трудоемкости, сокращение продолжительности и снижение стоимости строительства.

1.4. Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой долж

ны приниматься на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов. При этом выбранный вариант должен обеспечивать оптимальные эксплуатационные качества. надежность, долговечность и экономичность сооружения.

1.5. Конструкции узлов и соединений сборных элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, связь бетона, дополнительно уложенного в стыке, с бетоном конструкции, а также жесткость, водонепроницаемость (в отдельных случаях грунтонспроница-емость) и долговечность соединений.

1.6. Прн проектировании новых конструкций гидротехнических сооружений, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, для сложных условий статической и динамической работы конструкций, когда характер напряженного и деформированного состояния их не может быть с необходимой достоверностью определен расчетом, следует проводить экспериментальные исследования.

1.7. В проектах следует предусматривать технологические и конструктивные мероприятия. способствующие повышению водонепроницаемости и морозостойкости бетона и уменьшению противодавления: укладку бетона повышенной водонепроницаемости и морозостойкости со стороны напорной грани и наружных поверхностей (особенно в зоне переменного уровня воды); применение специальных поверхностно-активных добавок к бетону (возлухововлекающих, пластифицирующих и др.); гидроизоляцию и теплогндроизоляцию наружных поверхностей конструкций; обжатие бетона со стороны напорных граней или наружных поверхностей сооружений, испытывающих растяжение от эксплуатационных нагрузок.

1.8. При проектировании гидротехнических сооружений необходимо предусматривать пос-

ледоватсльность их возведения, систему разрезки их временными швами и режим их замыкания, обеспечивающие наиболее эффективную работу конструкций в строительный и эксплуатационный периоды.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.9. Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельным состояниям первой группы)-при всех сочетаниях нагрузок и воздействий и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельным состояниям второй группы) - только при основном сочетании нагрузок и воздействий.

Бетонные конструкции следует рассчитывать:

по несущей способности - на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции;

по образованию трещин - в соответствии с разделом 5 настоящих норм.

Железобетонные конструкции следует рассчитывать:

по несущей способности - на прочность с проверкой устойчивости положения и формы конструкции, а также на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки;

по деформациям - в случаях, когда величина перемещений может ограничить возможность нормальной эксплуатации конструкции или находящихся на ней механизмов;

по образованию трещин - в случаях, когда по условиям нормальной эксплуатации сооружения не допускается образование трещин, или по раскрытию трещин.

1.10. Бетонные и железобетонные конструкции, в которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечении (гравитационные и арочные плотины, контрфорсы, толстые плиты, балки-стенки и др.), следует рассчитывать методами механики сплошных сред с учетом в необходимых случаях неупругих деформаций и трещин в бетоне.

В отдельных случаях расчет перечисленных выше конструкций допускается производить методом сопротивления материалов в соответствии с нормами проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

Для бетонных конструкций сжимающие напряжения при расчетных нагрузках не должны превышать значений соответствующих расчетных сопротивлений бетона; для железобетонных конструкций сжимающие напряжения в бетоне не должны превышать расчет

ных сопротивлений бетона на сжатие, а растягивающие усилия в сечении при напряжениях в бетоне, превышающих величину его расчетных сопротивлений, должны быть полностью восприняты арматурой, если выход из работы растянутой зоны бетона может привести к потере несущей способности элемента; при этом следует принимать коэффициенты в соответствии с пп. 1.14, 2.12 и 2.18 настоящих норм.

1.11. Нормативные нагрузки определяются расчетом в соответствии с действующими нормативными документами, а в необходимых случаях - на основании результатов теоретических и экспериментальных исследований.

Сочетания нагрузок и воздействий, а также коэффициенты перегрузки л должны приниматься в соответствии с главой СНиП II-50-74 «Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проектирования».

При расчете конструкций на выносливость и по предельным состояниям второй группы следует принимать коэффициент перегрузки, равный единице.

1.12. Деформации железобетонных конструкций и их элементов, определяемые с учетом длительного действия нагрузок, нс должны превышать величин, устанавливаемых проектом, исходя из требований нормальной эксплуатации оборудования и механизмов.

Расчет по деформациям конструкций и их элементов гидротехнических сооружений допускается не производить, если на основании опыта эксплуатации аналогичных сооружений установлено, что жесткость этих конструкций и их элементов достаточна для обеспечения нормальной эксплуатации проектируемого сооружения.

1.13. При расчете сборных кострукций на усилия, возникающие при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным

1.3, при этом коэффициент перегрузки к собственному весу принимается равным единице.

При надлежащем обосновании коэффициент динамичности может приниматься более

1.3, но не более 1,5.

1.14. В расчетах бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, в том числе рассчитываемых в соответствии сп. 1.10 настоящих норм, необходимо учитывать коэффициенты надежности А я н сочетания нагрузок п с. значения которых следует принимать по п. 3.2 главы СНиП 11-50-74.

1.15. Величину противодавления воды в расчетных сечениях элементов следует определять с учетом фактических условий работы

конструкции в эксплуатационный период, а также с учетом конструктивных и технологических мероприятий (п. 1.7 настоящих

норм), способствующих повышению водонепроницаемости бетона и уменьшению противодавления.

В элементах напорных и подводных бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, рассчитываемых в соответствии с п. 1.10 настоящих норм, противодавление воды учитывается как объемная сила.

В остальных элементах противодавление воды учитывается как растягивающая сила, приложенная в рассматриваемом расчетном сечении.

Противодавление воды учитывается как при расчете сечений, совпадающих со швами бетонирования, так и монолитных сечений.

1.16. При расчете прочности центральнорастянутых и внецентренно-растянутых элементов с однозначной эпюрой напряжений и расчете прочности сечений железобетонных элементов, наклонных к продольной оси элемента, а также при расчетах железобетонных элементов по образованию трещин противодавление волы следует принимать изменяющимся по линейному закону в пределах всей высоты сечения.

В сечениях изгибаемых, внецентренно-ежа-тых и внецентренно-растянутых элементов с двузначной эпюрой напряжений, рассчитываемых по прочности без учета работы бетона растянутой зоны сечения, противодавление воды следует учитывать в пределах растянутой зоны сечения в виде полного гидростатического давления со стороны растянутой грани и не учитывать в пределах сжатой зоны сечения.

В сечениях элементов с однозначной эпюрой сжимающих напряжений противодавление волы не учитывается.

Высота сжатой зоны бетона сечения определяется исходя из гипотезы плоских сечений; при этом в нетрещиностойких элементах работа растянутого бетона не учитывается, и форма эпюры напряжений бетона в сжатой зоне сечения принимается треугольной.

В элементах с сечением сложной конфигурации, в элементах с применением конструктивных и технологических мероприятий и в элементах, рассчитываемых в соответствии с п. 1.10 настоящих норм, значения сил противодавления воды следует определять на основе результатов экспериментальных исследований или фильтрационных расчетов.

Примечание. Вид напряженного состояния элемента устанавливается исходя из гипотезы плоских сечений без учета силы противодавления воды.

1.17. При определении усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях, вызванных температурными воздействиями или осадкой опор, а также при определении реактивного давления грунта жесткость элементов следует определять с учетом образования в них трещин и ползучести бетона, требования к которым предусмотрены пп. 4.6 и 4.7 настоящих норм.

В предварительных расчетах допускается жесткость при изгибе и растяжении нетрещн-ностойкнх элементов принимать равной 0,4 величины жесткости при изгибе и растяжении. определяемой при начальном модуле упругости бетона.

Примечание. К нетрещиностойкмм элементам относятся элементы, рассчитываемые по величине раскрытия трещин; к трсщнностойким - рассчитываемые по образованию трощнн.

1.18. Расчет элементов конструкций на выносливость необходимо производить при числе циклов изменения нагрузки 2-10® и более за весь расчетный срок эксплуатации сооружения (проточные части гидроагрегатов, водосбросы, плиты водобоя, подгенераторные конструкции и др.).

1.19. При проектировании предварительно-напряженных железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует выполнять требования главы СНиП П-21-75 и учитывать коэффициенты, принятые в настоящих нормах.

1.20. При проектировании предварительно-напряженных массивных конструкций, заан-керенных в основание, наряду с их расчетом следует проводить экспериментальные исследования для определения несущей способности анкерных устройств, величин релаксации напряжений в бетоне и анкерах, а также для назначения мероприятий по защите анкеров от коррозии. В проекте необходимо предусматривать возможность повторного натяжения анкеров или их замены, а также проведение контрольных наблюдений за состоянием анкеров и бетона.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

2.1. Для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует предусматривать бетоны, отвечающие требованиям настоящих норм, а также требованиям соответствующих ГОСТов.

2.2. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений в зависимости от их вида и уело-

вий работы назначаются требуемые характеристики бетона, именуемые проектными марками.

В проектах необходимо предусматривать тяжелые бетоны, проектные марки которых должны назначаться по следующим признакам:

а) по прочности на осевое сжатие (куби* ковая прочность), за которую принимается сопротивление осевому сжатию эталонного образца - куба, испытанного согласно требованиям соответствующих ГОСТов. Эта характеристика является основной и должна указываться в проектах во всех случаях на основании расчета конструкций. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по прочности на сжатие (сокращенно «проектные марки>): М 75, М 100, М 150, М 200. М 250, М 300. М 350, М 400, М 450, М 500, М 600;

б) по прочности на осевое растяжение, за которую принимается сопротивление осевому растяжению контрольных образцов, испытываемых в соответствии с ГОСТами. Эта характеристика должна назначаться в тех случаях, когда она имеет главенствующее значение и контролируется на производстве, а именно, когда эксплуатационные качества конструкции или ее элементов определяются работой растянутого бетона или образование трещин в элементах конструкции не допускается. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по прочности на осевое растяжение: Р10, Р15, Р20, Р25, РЗО, Р35;

в) по морозостойкости, за которую принимается число выдерживаемых циклов попеременного замораживания и оттаивания образцов, испытываемых в соответствии с требованиями ГОСТов; эта характеристика назначается по соответствующим ГОСТам в зависимости от климатических условий и числа расчетных циклов попеременного замораживания и оттаивания в течение года (по данным долгосрочных наблюдений) с учетом эксплуатационных условий. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по морозостойкости: Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

г) по водонепроницаемости, за которую принимается то наибольшее давление воды, при котором еще не наблюдается просачивание воды при испытании образцов в соответствии с требованиями ГОСТов. Эта характеристика назначается в зависимости от напорного градиента, определяемого как отношение максимального напора в метрах к толщине кон

струкции в метрах. В проектах необходимо предусматривать следующие марки бетона по водонепроницаемости: В2, В4, В6, В8, В10, В12. В нетрещиностойких напорных железобетонных конструкциях и в нетрещиностойких безнапорных конструкциях морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже В4.

2.3. Для массивных бетонных сооружений с объемом бетона более 1 млн. м 1 в проекте допускается устанавливать промежуточные значения нормативных сопротивлений бетона, которые будут отвечать отличающимся от установленной в п. 2.2 настоящих норм градации марок по прочности на сжатие.

2.4. К бетону конструкций гидротехнических сооружений следует предъявлять дополнительные устанавливаемые в проекте и подтверждаемые экспериментальными исследованиями требования по:

предельной растяжимости;

стойкости против агрессивного воздействия воды;

отсутствию вредного взаимодействия щелочей цемента с заполнителями;

сопротивляемости истиранию потоком воды с лонными и взвешенными наносами;

стойкости против кавитации;

химическому воздействию различных грузов;

тепловыделению при твердении бетона.

2.5. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектным маркам по прочности на сжатие, прочности на осевое растяжение и водонепроницаемости, принимается, как правило, для конструкций речных гидротехнических сооружений 180 дней, для сборных и монолитных конструкций морских и сборных конструкций речных транспортных сооружений 28 дней. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по морозостойкости, принимается 28 дней.

Если известны сроки фактического загру-жения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, вид и качество применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте.

Для сборных, в том числе и предварительно-напряженных конструкций, отпускную прочность бетона следует принимать нс менее 70% прочности соответствующей проектной марки.

2.6. Для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, и железобетонных сжатых элементов стержневых конструкций (набережные типа эстакад на сваях, сваях-оболочках и т. п.) следует

применять проектную марку бетона не ниже М 200.

2.7. Для предварительно-напряженных элементов следует принимать проектные марки бетона по прочности на сжатие:

не менее М 200 -для конструкций со стержневой арматурой;

не менее М 250 -для конструкций с высокопрочной арматурной проволокой;

не менее М 400 -для элементов, погружаемых в грунт забивкой или вибрированием.

2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха или воздействию агрессивной воды, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых стыкуемых элементов.

2.9. Следует предусматривать широкое применение добавок поверхностно-активных веществ (СДБ. СНВ и др.). а также применение в качестве активной минеральной добавки золы-уноса тепловых электростанций и других тонкодисперсных добавок, отвечающих требованиям соответствующих нормативных

документов на приготовление бетонов и растворов.

Примечание. В зонах конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, использование золы-уноса или других тонкодисперсных минеральных добавок к бетону не допусхается.

2.10. Если но технико-экономическим соображениям целесообразно снижение нагрузки от собственного веса конструкции, допускается применение бетона на пористых заполнителях, проектные марки которого принимаются в соответствии с главой СНиП 11-21-75.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.11. Величины нормативных и расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок бетона по прочности на сжатие и на осевое растяжение следует принимать по табл. 1.

2.12. Коэффициенты условий работы бетона те для расчета конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать по табл. 2.

При расчете по предельным состояниям второй группы коэффициент условий работы бетона принимается равным единице, за нс-

Таблнца 1

Вмх сопротивления бетона

Проектная марка тяжелого бетона	нормативные сопротивления: расчетные сопротивления для предельных состояний второй группы, кгс/см 1		расчетные сопротивления для предельных состояний первой группы, кгс/см"
	сжатие осевое (праимомая прочность) Япр" Й„р и	растяжение осевое	сжатие осевое шрнтмениая прочность) Я В р	растяжение осевое *9
		По прочности на ежа
	По прочности на растяжение

Примечание. Обеспеченность значений нормативных сопротивлений, указанных в табл. 1. установлена равной 0.95 (при базовом коэффициенте вариации 0.135), кроме массивных гидротехнических сооружений: гравитационных. арочных, массиаио-контрфорсиых плотин и т. п.. для которых обеспеченность нормативных сопротивлений установлена 0.9 (при базовом коэффициенте вариации 0,17).

ключением расчета при действии многократно повторяющейся нагрузки.

Таблица 2

2.13. Расчетные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций на выносливость /? П р и R р вычисляются умножением соответствующих значений сопротивлений бетона /?пр н /? р на коэффициент условий работы тва. принимаемый по табл. 3 настоящих норм.

2.14. Нормативное сопротивление бетона при всестороннем сжатии R& следует определять по формуле

**„, + * d-о,) а и (1)

где А - коэффициент, принимаемый на основании результатов экспериментальных исследований; при их отсутствии для бетонов проектных марок М 200, М 250, М 300, М 350 коэффициент А следует определять по формуле

oj - наименьшее по абсолютной величине главное напряжение, кгс/см г; аг - коэффициент эффективной пористости, определяемый экспериментальными исследованиями;

Расчетные сопротивления определяются по табл. 1 в зависимости от значения интерполяцией.

2.15. Величина начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении £ 0 должна приниматься по табл. 4.

Начальный коэффициент поперечной де-фомацнн бетона ц принимается равным 0,15, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений £в-

Таблица 3

где и а быакс соответственно наименьшее и- наибольшее напряжения в бетоне в пределах

цикла изменения нагрузки.

Примечание. Значения коэффициента m61 для бетонов, марка которых установлена в возрасте 28 дней, принимается в соответствии с главой СНиП 11-21-75.

Таблица 4

Примечание. Значения табл. 4 начального модуля упругости бетона для сооружений 1 класса следует уточнять по результатам экспериментальных исследований.

Объемный вес тяжелого бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать равным 2,3-2,5 т/м*.

АРМАТУРА

2.16. Для армирования железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует применять арматуру в соответствии с главами СНиП П-21-75. СНиП 11-28-73 сЗа-щита строительных конструкций от коррозии», действующими ГОСТ или техническими условиями, утвержденными в установленном порядке.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРЫ

2.17. Величины нормативных и расчетных сопротивлений основных видов арматуры, применяемой в железобетонных конструкциях

Таблица 5

	Нормативные	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см*
	сопротивления	растяжению
Вид и класс арматуры	Rg и расчетные сопротив-леиия растяжению для предельных состояний второй группы *а 11 - кгс/см*	продольной, поперечной (хомутов н отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на дсйст аяе нагибаю ме.-о момента «а	поперечной (хомутов и ОТОГНУТЫХ стержней) при расчете наклонных сечений и а действие п- перечной си-*а-х
Стержневая арматура класса:
Проволочная арматура класса:
В-I диаметром
Вр-I диаметром 3-4 мм
Вр-I диаметром 5 мм

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса A IM. диаметр которых меньше */» диаметра продольных стержней, значение /?».* принимается равным 2400 кгс/см*.

Примечания: I. Величины Л сковках даны для случая применения проволочной арматуры классов В-I и Bp I в аяшмых каркасах.

2. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном аиачеиие ", с принимается равным нулю.

3. Арматурную сталь классоа A-IV и A-V допускается при. менять только для предварительно напряженных конструкций

гидротехнических сооружений, в зависимости от класса арматуры должны приниматься по табл. 5.

Нормативные и расчетные характеристики других видов арматуры должны приниматься по указаниям главы СНиП 11-21-75.

2.18. Коэффициенты условий работы нена-прягаемой арматуры следует принимать по табл. 6 настоящих норм, а напрягаемой арматуры-по табл. 24 главы СНиП 11-21-75.

Таблица б

Примечание. При наличии нескольких факторов. действующих одновременно, в расчет вводится произведение соответствующих коэффициентов условий работы.

Коэффициент условий работы арматуры для расчетов по предельным состояниям второй группы принимается равным единице.

2.19. Расчетное сопротивление ненапрягае-мой растянутой стержневой арматуры R при расчете железобетонных конструкций на выносливость следует определять по формуле

/? в ■ т а, R t , (3)

где т ш \ - коэффициент условий работы, вычисляемый по формуле

где ко-коэффициент, учитывающий класс арматуры, принимаемый по табл.

к я -коэффициент, учитывающий диаметр арматуры, принимаемый по табл. 8;

k c - коэффициент, учитывающий тип сварного стыка, принимаемый по табл. 9;

р,= коэффициент асимметрии цикла,

гле а *и*н и а, мкс соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре.

Растянутая арматура на выносливость не рассчитывается, если величина коэффициента т а1 , определяемая по формуле (4), больше единицы.

Таблица 7

Класс арматуры

Значение коэффициента * в

Таблица 8

Диаметр арматуры, мм
Значение коэффициента

Примечание. Для промежуточных значений лнаметра арматуры величина коэффициента »д определяется по интерполяции.

Таблица 9

Примечание. Для арматуры, не имеющей сварных стыковых соединений, значение k e принимается равным единице.

2.20. Расчетные сопротивления арматуры при расчете на выносливость предварительно-напряженных конструкций определяются в соответствии с главой СНиП 11-21-75.

2.21. Величины модуля упругости ненапря-гаемой арматуры и стержневой напрягаемой арматуры принимаются по табл. 10 настоящих норм; величины модуля упругости арматуры других видов принимаются по табл. 29 главы СНиП П-21-75.

2.22. При расчете железобетонных конструкций на выносливость неупругие деформации в сжатой зоне бетона следует учитывать

Таблица 10

снижением величины модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону п" по табл. 11.

Таблица II

Проектная марка бетона
Коэффициент приведения п"

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ

БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций следует производить для сечений. нормальных к их продольной оси, а элементов, рассчитываемых в соответствии с п. 1.10 настоящих норм, -для площадок действия главных напряжении.

В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются как без учета, так и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются внецентрен-но-сжатые элементы, в которых по условиям эксплуатации допускается образование трещин.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны сечения рассчитываются все изгибаемые элементы, а также впсцентренно-сжа-тые элементы, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин.

3.2. Бетонные конструкции, прочность которых определяется прочностью бетона рас-

тянутой зоны сечения, допускаются к применению в том случае, если образование трещин в них не приводит к разрушению, к недопустимым деформациям или к нарушению водонепроницаемости конструкции. При этом является обязательной проверка трещиностой-кости элементов таких конструкций с учетом температурно-влажностных воздействий в соответствии с разделом 5 настоящих норм.

3.3. Расчет внецснтренно-сжатых бетонных элементов без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения производится по сопротивлению бетона сжатию, которое условно характеризуется напряжениями, равными /? пр. умноженными на коэффициенты условий работы бетона те.

3.4. Влияние прогиба пноцентренно-сжатых бетонных элементов на их несущую способность учитывается умножением величины предельного усилия, воспринимаемого сечением, на коэффициент <р, принимаемый по табл. 12.

Таблица 12

Обозначения, принятые в табл. 12:

U-расчетная длина элемента;

Ь - наименьшая размер прямиуюльиою сечения; г - наименьший радиус инерции сечения.

При расчете гибких бетонных элементов при -->10 или ->35 следует учитывать

влияние длительного действия нагрузки на несущую способность конструкции в соответствии с главой СНиП 11-21-75 с введением расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах.

Изгибаемые элементы

3.5. Расчет бетонных изгибаемых элементов должен производиться по формуле

/к М < т А те /?„ 1Г Т, (5)

где т А - коэффициент, определяемый в зависимости от высоты сечения по табл. 13;

момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый с

Таблица 13

учетом неупругих свойств бетона по формуле В\-у1Гр. (6)

где у - коэффициент, учитывающий влияние пластических деформаций бетона в зависимости от формы и соотношения размеров сечения, принимаемый по лрил. 1;

№р - момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый как для упругого материала.

Для сечений более сложной формы в отличие от данных, приведенных в прил. 1, W r следует определять в соответствии с п. 3.5 главы СНиП 11-21-75.

Внецентренно-сжатые элементы

3.6. Внецентренно-сжатые бетонные элементы, не подверженные действию агрессивной воды и не воспринимающие напор воды, следует рассчитывать без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения в предполо-

Рис. 1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси ансцеитренно-сжатого бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления бетона растянутой зоны в -■ предположемяи прямоугольной эпюры сжимающих напряжений; б - ■ предположении треугольной эпюры сжимающих напряжений

женин прямоугольной формы эпюры сжимающих напряжений (рис. 1,а) по формуле

k n n c N /П<5 Рпр Рб> И)

где Гс - площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

Примечание. В сечениях, рассчитываемых по формуле (7), величина эксцентриситета е 0 расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 0,9 расстояния у от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани.

3.7. Висцентренно-сжатые элементы бетонных конструкций, подверженные действию агрессивной поды или воспринимающие напор воды, без учета сопротивления растянутой зоны сечения следует рассчитывать в предположении треугольной эпюры сжимающих напряжений (рис. 1.6); при этом краевое сжимающее напряжение с должно удовлетворять условию

<р т<5 /? П р ° < 8)

Прямоугольные сечения рассчитываются по формуле

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Внсцентренно-сжатыс элементы бетонных конструкций при учете сопротивления растянутой зоны сечения следует рассчитывать из условия ограничения величины краевых растягивающих и сжимающих напряжений по формулам:

*вп е у’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"с (°.в -■ +-7) < Ф «в. О»

где и W c - моменты сопротивления соответственно для растянутой н сжатой грани сечения.

По формуле (11) допускается рассчитывать также внецентренно-сжатые бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжения.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.9. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, симметричных относительно плоскости действующих усилий М. N и Q, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

3.10. При установке в сечении элемента арматуры разных видов и классов она вводится в расчет прочности с соответствующими расчетными сопротивлениями.

3.11. Расчет элементов на кручение с изгибом и на местное действие нагрузок (местное сжатие, продавливанис, отрыв и расчет закладных деталей) допускается выполнять в соответствии с методикой, изложенной в главе СНиП П-21-75, с учетом коэффициентов, принятых в настоящих нормах.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИИ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

3.12. Определение предельных усилий в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует производить в предположении выхода из работы растянутой зоны бетона, условно принимая напряжения в сжатой зоне распределенными по прямоугольной эпюре и равными motfnp. а напряжения в арматуре - не более т л Я а и т«/?а.с соответственно для растянутой и сжатой арматуры.

3.13. Для изгибаемых, внецентренно-сжа-тых или внсцентренно-растянутых с большим эксцентриситетом элементов расчет сечений нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, необходимо производить в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны £=

Определяемой из условия равновесия, и

граничным значением относительной высоты сжатой зоны Ir. при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения. равного расчетному сопротивлению m a R t .

Изгибаемые и внецентренно-растянутые с большими эксцентриситетами железобетонные элементы, как правило, должны удовлетворять условию Для элементов, сим

метричных относительно плоскости действия момента и нормальной силы, армированных ненапрягаемой арматурой, граничные значения |я должны приниматься по табл. 14.

Таблица 14

3.14. Если высота сжатой зоны, определяемая без учета сжатой арматуры, меньше 2а", то сжатая арматура в расчете не учитывается.

Изгибаемые элементы

3.15. Расчет изгибаемых железобетонных элементов (рис. 2), при соблюдении условия п. 3.13 настоящих норм, следует производить по формулам:

к л п с М ^ /я$ R a р S& 4* я? а Я а> с S* ; (12)

Рис. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобс-тонного элемента, при расчете его по прочности

3.16. Расчет изгибаемых элементов прямоугольного сечения следует производить:

при £^£я по формулам:

п с М < те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

Т,/?, е ^(А,-а"); (14)

/я а /?| - Я| Я а _ с fj * яге Rnp А х\ (15

при £>£« по формуле (15). принимая г«=» “ъпЛо-

Внсцентренно-сжатые элементы

3.17. Расчет внецентрснно-сжатых железобетонных элементов (рис. 3) при £<|я следует производить по формулам:

л с N е < т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

л с ^ “ т 6 Я пр Fa -1- /я, Я а- с F" - /я а Я. F, . (17)

3.18. Расчет внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения следует производить:

при £^|я по формулам:

А и я с /V е

Т,Я,.с^ (А#-о"); (18)

А н п с ЛГ ^твЯпрАдг + т* Я а с F" - m t Я. F a ; (19)

При £>|я - также по формуле (18) и формулам:

*Н л с А "- т б Япр А лг ■+ т„ Я а с F" -- /Я, а а Я* ; (20)

а для элементов из бетона марки выше М 400 расчет следует производить в соответствии с п. 3.20 главы СНиП П-21-75 с учетом расчетных коэффициентов, принятых в настоящих нормах.

3.19. Расчет внецентренно-сжатых элементов при гибкости ---^35, а элементов прямоугольного сечения при -~^10 следует произ-

водить с учетом прогиба как в плоскости эксцентриситета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости в соответствии с пп. 3.24. и 3.25 главы СНиП 11-21-75.

Центрально-растянутые элементы

3.20. Расчет центрально-растянутых железобетонных элементов следует производить по формуле

*.п с АГ<т,Я в Г.. (22)

3.21. Расчет прочности на растяжение сталежелезобетонных оболочек круглых водоводов при действии равномерного внутреннего давления воды следует производить по формуле

А„п с АГ<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

где N - усилие в оболочке от гидростатического давления с учетом гидродинамической составляющей;

F 0 и R - соответственно площадь сечения и расчетное сопротивление растяжению стальной оболочки, определяемое в соответствии с главой СНиП И-В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектированиям

Внецентренно-растянутые элементы

Рис. 3- Схема усилий н эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси ансцонтренно-сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

3.22. Расчет внецентренно-растянутых железобетонных элементов следует производить: при малых эксцентриситетах, если сила N

приложена между равнодействующими усилий в арматуре (рис. 4,а), по формулам:

^ fn t R t S t ‘, (25)

Рис. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном х продольной оси внецоитреино-растлиуто-го железобетонного элемента, при расчете его по прочности

а - продольная сила N приложена между рвмодсйстаующнмп усилий а арматуре А и Л"; 6 - продольная сила N приложена »а пределами расстояния между равнодействующими усилий а арматуре А и А"

при больших эксцентриситетах, если сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре (рис. 4,6), по формулам:

^пр $$ + я*а Я Шш е ^а * (26)

*■ я е ЛГ ■■ т ш Яш F»~~ /я, R t t - fflj /?ор ^в (27)

3.23. Расчет внецентренно-растянутых элементов прямоугольного сечения следует производить:

а) если сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре, по формулам:

* > n c ArB

k a n c Ne"

б) если сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре:

при К£л по формулам:

kuncNt^m^Rap Ъх (А* - 0,5х) +

+ "Ь*ш.шК (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, е - nij /? пр b x (31) при 1>Ir no формуле (31), принимая x=.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИИ. НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА.

НА ДЕЙСТВИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ И ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА

3.24. При расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы должно соблюдаться условие * и л 0 <}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

где b - минимальная ширина элемента в сечении.

3.25. Расчет поперечной арматуры не производится для участков элементов, в пределах которых соблюдается условие

А,п е <г

где Qc - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном сжатой зоны в наклонном сечении, определяемое по формуле <2 в = *Яр6АИ8р. (34)

гдр к - коэффициент, принимаемый Л - 0,5+ +25-

Относительная высота сжатой зоны сечения £ определяется по формулам: для изгибаемых элементов:

для внецснтренно-сжатых и внецентренно-растянутых с большим эксцентриситетом элементов

» Fа Яш, * f36 .

ЬА* /? вр * ЬА,/?„р * 1 *

где знак «плюс» принимается для внецент-ренно-сжатых, а знак «минус» - для внецентренно-растянутых элементов.

Угол между наклонным сечением и продольной осью элемента 0 определяется по формуле

teP--*7sr~t (37)

где М и Q - соответственно изгибающий момент н поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне.

Для элементов с высотой сечения 60 см величину Qc, определяемую по формуле (34), следует уменьшить в 1,2 раза.

Определяемая по формуле (37) величина tgP должна удовлетворять условию 1,5^ >W>0,5.

Примечание. Для внецснтренно-растянутых с с малыми эксцентриситетами элементов следует принимать

3.26. Для конструкции плитных, пространственно работающих и на упругом основании расчет поперечной арматуры нс производится, если соблюдается условие

3.27. Расчет поперечной арматуры в наклонных сечениях элементов постоянной высоты (рис. 5) следует производить по формуле

п с Q| % £ m t /? а _ х F\ 4- 2 m t /? а _ Х Г 0 sin о-тQe. (39)

Рис. 5. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие полоречной силы а - нагрузке приложена со стороны рестииутой гр*«и мелся-т»; б - нагрузка приложена со стороны сжатой граня мемсита

где Qi - поперечная сила, действующая в наклонном сечении, т. с. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

2m a R ax Fx и Smatfa-xfoSincc - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно хомутами и отогнутыми стержнями, пересекающими наклонное сечение; а -угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении.

Если внешняя нагрузка действует на элемент со стороны его растянутой грани, как показано на рис. 5,л, расчетная величина поперечной силы Qi определяется по формуле Q.* со* р. (40)

где Q - величина поперечной силы в опорном сечении;

Qo - равнодействующая внешней нагрузки, действующей на элемент в пределах длины проекции наклонного сечения с на продольную ось элемента;

W - величина силы противодавления, действующей в наклонном ссчснин, определяемая в соответствии с п. 1.16 настоящих норм.

Если внешняя нагрузка приложена к сжатой грани элемента, как показано на рис. 5.6, то величина Q 0 в формуле (40) не учитывается.

3.28. В случае, если соотношение расчетной длины элемента к его высоте менее 5, расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы следует производить в соответствии с п. 1.10 настоящих норм по главным растягивающим напряжениям.

3.29. Расчет изгибаемых и висцснтрснно-сжатых элементов постоянной высоты, армированных хомутами, допускается производить в соответствии в п. 3.34 главы СНнП 11-21-75 с учетом расчетных коэффициентов к„. п с. гп (т я. принятых в настоящих нормах.

3.30. Расстояние между поперечными стержнями (хомутами), между концом предыдущего и началом последующего отгиба, а также между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, должно быть не более величины и*акс. определяемой по формуле

M

3.31. Для элементов переменной высоты с наклонной растянутой гранью (рис. 6) в правую часть формулы (39) вводится дополнительное поперечное усилие Q*. равное проекции усилия в продольной арматуре, расположенной у наклонной грани, на нормаль к оси элемента, определяемое по формуле

Р«с 6. Схема усилий в наклонном сечении элемента железобетонной конструкции с наклонной растянутой гранью при расчете его по прочности на действие поперечной силы

где М - изгибающий момент в сечении, нормальном к продольной оси элемента, проходящем через начало наклонного сечения в растянутой зоне; г-расстояние от равнодействующей усилий в арматуре А до равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона в том же сечении;

О - угол наклона арматуры А к оси элемента.

Примечание. В случаях, когда высота элемента уменьшается при увеличении изгибающего момента, значение

3.32. Расчет консоли, длина которой /* равна или меньше ее высоты в опорном сечении Л (короткая консоль), следует производить методом теории упругости, как для однородного изотропного тела.

Определенные расчетом растягивающие усилия в сечениях консоли должны быть полностью восприняты арматурой при напряжениях, не превышающих расчетных сопротивлений /? а. с учетом коэффициентов, принятых в настоящих нормах.

Для консолей с постоянной или переменной высотой сечения при I*^2 м допускается принимать эпюру главных растягивающих напряжений в опорном сечении в виде треугольника с ориентацией главных напряжений под углом 45° по отношению к опорному сечению.

Площадь сечения хомутов или отгибов, пересекающих опорное сечение, следует определять по формулам:

Р* » 0.71 F x , (44)

где Р - равнодействующая внешней нагрузки; а - расстояние от равнодействующей внешней нагрузки до опорного сечения.

3.33. Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента следует производить по формуле

*в п с M^m t R t F t z + S т, R, F 0 z 0 +2 т л R t F x z x , (45)

где М - момент всех внешних сил (с учетом противодавления), расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси. проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия момента; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - сумма моментов относительно той же оси соответственно от усилий в продольной арматуре, в отогнутых стержнях и хомутах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения; г. г 0 . z x - плечи усилий в продольной арматуре. в отогнутых стержнях и хомутах относительно той же оси (рис. 7).

Рис. 7. Схема усилий в сечении, наклонной к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента

Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется в соответствии с пп. 3.14-3.23 настоящих норм.

Расчет по формуле (45) следует производить для сечений, проверяемых на прочность при действии поперечных сил, а также:

в сечениях, проходящих через точки изменения площади продольной растянутой арматуры (точки теоретического обрыва арматуры или изменения ее диаметра);

в местах резкого изменения размеров поперечного сечения элемента.

3.34. Элементы с постоянной или плавно изменяющейся высотой сечения не рассчитываются по прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента в одном из следующих случаев:

а) если вся продольная арматура доводится до опоры или до конца элемента и имеет достаточную анкеровку;

б) если железобетонные элементы рассчитываются в соответствии с п. 1.10 настоящих норм;

в) в плитных, пространственно работающих конструкциях или в конструкциях на упругом основании;

г) если продольные растянутые стержни, обрываемые по длине элемента, заводятся за нормальное сечение, в котором они не требуются по расчету, на длину <о, определяемую по формуле

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва стержня;

F 0 . а - соответственно площадь сечения и угол наклона отогнутых стержней, расположенных в пределах участка длиной <о;

Яг«-усилие в хомутах на единицу длины элемента на участке длиной to, определяемое по формуле

d - диаметр обрываемого стержня, см.

3.35. В угловых сопряжениях массивных железобетонных конструкций (рис. 8) необходимое количество расчетной арматуры F 0 определяется из условия прочности наклонного сечения, проходящего по биссектрисе входящего угла на действие изгибающего момен*

Рис. 8. Схема армирования угловых сопряжений массивных железобетонных конструкций

та. При этом плечо внутренней пары сил г в наклонном сечении должно приниматься равным плечу внутренней пары сил наименьшего по высоте Л* корневого сечения сопрягаемых элементов.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ВЫНОСЛИВОСТЬ

3.36. Расчет элементов железобетонных конструкций на выносливость следует производить сравнением краевых напряжений в бетоне и растянутой арматуре с соответствующими расчетными # сопротивлениями бетона

и арматуры R%, определяемыми в соответствии с пп. 2.13 и 2.19 настоящих норм. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается.

3.37. В трещнностойких элементах краевые напряжения в бетоне и арматуре определяются по расчету как для упругого тела но приведенным сечениям в соответствии с п. 2.22 настоящих норм.

В нстрещнностойкнх элементах площадь и момент сопротивления приведенного сечения следует определять без учета растянутой зоны бетона. Напряжения в арматуре следует определять согласно п. 4.5 настоящих норм.

3.38. В элементах железобетонных конструкций при расчете на выносливость наклонных сечений главные растягивающие напряжения воспринимаются бетоном, если их величина не превышает R p . Если главные

растягивающие напряжения превышают R p , то их равнодействующая должна быть полностью передана на поперечную арматуру при напряжениях в ней, равных расчетным сопротивлениям R,.

3.39. Величину главных растягивающих напряжений о гл следует определять по формулам:

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

В формулах (48) -(50): о* и т - соответственно нормальное и касательное напряжения в бетоне;

Iа - момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести;

S n - статический момент части приведенного сечения, лежащей по одну сторону от оси, на уровне которой определяются касательные напряжения;

у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до линии, на уровне которой определяется напряжение;

b - ширина сечения на том же уровне.

Для элементов прямоугольного сечения касательное напряжение т допускается определять по формуле

где 2=0,9 Ло-

В формуле (48) растягивающие напряжения следует вводить со знаком «плюс», а сжимающие - со знаком «минус».

В формуле (49) знак «минус» принимается для внецентренно-сжатых элементов, знак «плюс» - для внецснтренно-растянутых.

При учете нормальных напряжений, действующих в направлении, перпендикулярном к оси элемента, главные растягивающие напряжения определяются в соответствии с п. 4.11 главы СНиП Н-21-75 (формула 137).

4.1. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин следует производить:

для напорных элементов, находящихся в зоне переменного уровня воды и подвергающихся периодическому замораживанию и оттаиванию, а также для элементов, к которым предъявляется требование водонепроницаемости с учетом указаний лп. 1.7 и 1.15 настоящих норм;

при наличии специальных требований норм проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

4.2. Расчет но образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, следует производить:

а) для центрально-растянутых элементов по формуле

n c ff

б) для изгибаемых элементов по формуле

"сМ<т л у/?рц V, . (53)

где ши и у - коэффициенты, принимаемые по указаниям п. 3.5 настоящих норм;

Момент сопротивления приведенного сечения, определяемый по формуле

здесь 1 а - момент инерции приведенного сечения;

у с - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до сжатой грани;

в) для внецентренно-сжатых элементов по формуле

где F a - площадь приведенного сечения;

г) для внсцентрснно-растянутых элементов по формуле

4.3. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки следует производить из условия

п с ** ЯЦ* н (57)

где ор-максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, определяемое расчетом в соответствии с требованиями п. 3.37 настоящих норм.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

4.4. Ширину раскрытия трещин а т. мм, нормальных к продольной оси элемента, следует определять по формуле

о т -*С д »1 7 (4-100 ц) V"d. (58)

где к - коэффициент, принимаемый равным: для изгибаемых и внецентренно-сжа-тых элементов- 1; для центрально и внецентренно-рас-тянутых элементов-1,2; при многорядном расположении арматуры- 1,2;

С д -коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременного действия нагрузок - 1;

постоянных и временных длительных нагрузок - 1,3;

многократно повторяющейся нагрузки: при воздушно-сухом состоянии бетона - С а -2-р а. где р* - коэффициент асимметрии цикла;

при водонасыщенном состоянии бетона - 1,1;

1) - коэффициент, принимаемый равным: при стержневой арматуре: периодического профиля - 1; гладкой - 1,4.

при проволочной арматуре:

периодического профиля-1,2; гладкой- 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

принимаемый равным р=.---, но не

более 0,02; d - диаметр стержней арматуры, мм.

для центрально-растянутых элементов

для внецентрснио-растянутых и внецентренно-сжатых элементов при больших эксцентриситетах

N {е ± г) F*z

В формулах (59) и (61): г - плечо внутренней пары сил, принимаемое по результатам расчета сечения на прочность;

е - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры А до точки приложения продольной силы JV.

В формуле (61) знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии.

Для внецентрснио-растянутых элементов при малых эксцентриситетах о а следует определять по формуле (61) с заменой величины е-far в"

На величину -- --- для арматуры

А и „ а _- ---для арматуры А".

Определяемая расчетом ширина раскрытия трещин при отсутствии специальных защитных мероприятий, приведенных в п. 1.7 настоящих норм, должна быть не более величин, приведенных в табл. 15.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

(ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ

НОРМЫ И ПРАВИЛА

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

СТРОИТЕЛЬНАЯ

ТЕРМИНОЛОГИЯ

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1980

Глава СНиП I-2 «Строительная терминология» разработана Центральным институтом научной информации по строительству и архитектуре (ЦИНИС), Отделом технического нормирования и стандартизации и Отделом сметных норм и ценообразования в строительстве Госстроя СССР с участием научно-исследовательских и проектных институтов - авторов соответствующих глав СНиП.

Учитывая, что настоящая глава, включенная в структуру Строительных норм и правил (СНиП), разработана впервые, она выпускается в виде проекта с последующим уточнением, утверждением Госстроем СССР и переизданием в 1983 г.

Предложения и замечания по отдельным терминам и их определениям, возникшие при применении главы, а также по включению в нее дополнительных терминов, приведенных в главах СНиП, просьба направлять в ВНИИИС (125047, Москва, А-47, ул. Горького, 38).

Редакционнаякомиссия: инженеры Сычев В.И., Говоровский Б.Я., Шкинев А.Н., Лысогорский А.А., Байко В.И., Шлемин Ф.М., Тишенко В.В., Демин И.Д., Денисов Н.И. (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук Эйнгорн М.А. и Комаров И.А. (ВНИИИС).

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1 . Термины и их определения, приведенные в настоящей главе, должны применяться при составлении нормативных документов, государственных стандартов и технической документации для строительства.

Приведенные определения можно при необходимости изменять по форме изложения, не допуская нарушения границ понятий.

1.2 . В настоящую главу включены основные термины, приведенные в соответствующих главах I - IV частей Строительных норм и правил (СНиП), для которых отсутствуют определения или возникают различные толкования.

1.3 . Термины расположены в алфавитном порядке. В составных терминах, состоящих из определений и определяемых слов, на первое место вынесено главное по смыслу определяемое слово, за исключением общепринятых терминов, обозначающих названия документов (Единые районные единичные расценки - ЕРЕР; Строительные нормы и правила - СНиП; Укрупненные показатели стоимости строительства - УПСС; Укрупненные сметные нормы - УСН), систем (Автоматизированная система управления строительством - АСУС), а также терминов, имеющих общепринятые сокращения (генеральный план - генплан; строительный генеральный план - стройгенплан; генеральный подрядчик - генподрядчик).

В Указателе терминов составные термины приведены в наиболее распространенном в нормативной и научно-технической литературе виде (без изменения порядка слов).

Названия терминов приведены преимущественно в единственном числе, но иногда в соответствии с принятой научной терминологией - во множественном числе.

Если термин имеет несколько значений, то они, как правило, объединены в одном определении, но с выделением внутри последнего каждого значения.

2. ТЕРМИНЫ И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВОМ (АСУС) - совокупность административных, организационных, экономико-математических методов, средств вычислительной техники, оргтехники и средств связи, взаимоувязанных в процессе своего функционирования, для принятия соответствующих решений и проверки их исполнения.

АДГЕЗИЯ - слипание разнородных твердых или жидких тел, соприкасающихся своими поверхностями, обусловленное межмолекулярным взаимодействием.

АНКЕР - крепежное устройство, заделываемое в какой-либо неподвижной конструкции или в грунте.

АНТИПИРИРОВАНИЕ ДРЕВЕСИНЫ - глубокая или поверхностная пропитка древесины раствором химических веществ или смесей (антипиренов) с целью повышения ее сопротивляемости воздействию огня.

АНТИСЕПТИРОВАНИЕ - обработка химическими веществами (антисептиками) различных неметаллических материалов (древесины и изделий из нее, пластмасс и др.) с целью улучшения их биостойкости и повышения срока службы конструкций.

АНТРЕСОЛЬ - площадка, занимающая верхнюю часть объема помещения жилого, общественного или производственного здания, предназначенная для увеличения его площади, размещения вспомогательных, складских и других помещений.

АРМАТУРА - 1) элементы, усиления, органически включенные в материал строительных конструкций; 2) вспомогательные устройства и детали, не входящие в состав основного оборудования, но необходимые для обеспечения его нормальной работы (арматура трубопроводная, электротехническая и др.).

АРМАТУРА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ - неотъемлемая составная часть (стальная стержневая или проволочная) железобетонных конструкций, которая по своему назначению подразделяется на:

рабочую (расчетную), воспринимающую главным образом растягивающие (а в некоторых случаях сжимающие) усилия, возникающие от внешних нагрузок и воздействий, собственного веса конструкций, а также предназначенную для создания предварительного напряжения;

распределительную (конструктивную), закрепляющую стержни в каркасе путем сварки или вязки с рабочей арматурой, обеспечивающую совместную их работу и способствующую

равномерному распределению нагрузки между ними;

монтажную, которая поддерживает при сборке каркасов отдельные стержни рабочей арматуры и способствует установлению их в проектном положении;

хомуты, применяемые для предотвращения косых трещин в бетоне конструкций (балок, прогонов, колонн и др.) и для изготовления арматурных каркасов из отдельных стержней для тех же конструкций.

АРМАТУРА КОСВЕННАЯ - поперечная (спиральная, кольцевая) арматура центрально-сжатых элементов железобетонных конструкций, предназначенная для повышения их несущей способности.

АРМАТУРА НЕСУЩАЯ - арматура монолитных железобетонных конструкций, способная воспринимать монтажные и транспортные нагрузки, возникающие при производстве работ, а также нагрузки от собственного веса бетона и опалубки.

АРМАТУРА ТРУБОПРОВОДНАЯ - устройства, позволяющие регулировать и распределять жидкости и газы, транспортируемые по трубопроводам, и подразделяющиеся на запорную арматуру (краны, задвижки), предохранительную (клапаны), регулирующую (вентили, регуляторы давления), отводную (воздухоотводчики, конденсатоотводчики), аварийную (сигнальные средства) и др.

АСУС - см. Автоматизированная система управления строительством.

АЭРАЦИЯ ВОДЫ - насыщение воды кислородом воздуха, производимое: в очистных водопроводных сооружениях с целью обезжелезивания, а также для удаления из воды свободной углекислоты и сероводорода; в сооружениях биологической очистки сточных вод (аэротенках, аэрофильтрах, биофильтрах) для ускорения процесса минерализации растворенных в сточных водах органических веществ и других загрязнений.

АЭРАЦИЯ ЗДАНИЙ - организованный естественный воздухообмен, осуществляемый за счет разности плотностей наружного и внутреннего воздуха.

АЭРОТЕНК - сооружение для биологической очистки сточных вод при их искусственной аэрации (т.е. при насыщении воды кислородом воздуха) в смеси с активным илом.

АЭРОТЕНК-ВЫТЕСНИТЕЛЬ - аэротенк, в котором сточная вода и активный ил впускаются сосредоточенно с одной торцевой стороны коридора, а выпускаются также сосредоточенно с противоположной торцевой стороны коридора.

АЭРОТЕНК-ОТСТОЙНИК - сооружение, в котором конструктивно и функционально объединены аэротенк и отстойник, находящиеся в прямой технологической связи между собой.

АЭРОТЕНК-СМЕСИТЕЛЬ - аэротенк, в котором подвод сточной воды и активного ила осуществляется равномерно вдоль одной длинной стороны коридора, а отвод - вдоль другой стороны коридора.

АЭРОФИЛЬТР - биофильтр, имеющий устройства для принудительной вентиляции.

БАЗА ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ СТРОИТЕЛЬНОЙ ОРГАНИЗАЦИИ - комплекс предприятий и сооружений строительной организации, предназначенных для оперативного обеспечения строящихся объектов необходимыми материально-техническими ресурсами, а также для изготовления (переработки, обогащения) собственными силами материалов, изделий и конструкций, используемых в процессе строительства.

БАЙПАС - обводной трубопровод с запорной арматурой для отведения транспортируемой среды (жидкости, газа) из основного трубопровода и подачи ее в этот же трубопровод.

БАК РАСШИРИТЕЛЬНЫЙ - резервуар в замкнутой системе водяного отопления для приема излишка объема воды, образующегося при ее нагревании до максимальной рабочей температуры.

БАНКЕТ - 1) земляной вал, устраиваемый с нагорной стороны дорожной выемки для защиты ее от стока поверхностной воды; 2) отсыпанная из камня призма в верховой и низовой частях плотины, сооружаемой из грунтовых материалов.

БАССЕЙН БРЫЗГАЛЬНЫЙ - открытый резервуар с системой напорных трубопроводов для понижения температуры циркуляционной воды разбрызгиванием ее в воздухе, применяемый в оборотных системах водоснабжения промышленных предприятий, на которых используются теплосиловые установки, компрессоры и т.д.

БАШНЯ - свободностоящее высотное сооружение, устойчивость которого обеспечивается его основной конструкцией (без оттяжек).

БЕРМА - уступ, устраиваемый на откосах земляных (каменных) насыпей, плотин, каналов, укрепленных берегов, карьеров и т.п. или между подошвой насыпи (автомобильной или железной дороги) и резервом (водоотводной канавой) для придания устойчивости вышележащей части сооружения и защиты ее от размыва атмосферными водами, а также для улучшения условий эксплуатации сооружения.

БИОСТОЙКОСТЬ - свойство материалов и изделий сопротивляться гниению или другим разрушительным биологическим процессам.

БЛАГОУСТРОЙСТВО - совокупность работ (по инженерной подготовке территории, устройству дорог, развитию коммуникационных сетей и сооружений водоснабжения, канализации, энергоснабжения и др.) и мероприятий (по расчистке, осушению и озеленению территории, улучшению микроклимата, охране от загрязнения воздушного бассейна, открытых водоемов и почвы, санитарной очистке, снижению уровня шума и др.), осуществляемых в целях приведения той или иной территории в состояние, пригодное для строительства и нормального пользования по назначению, создания здоровых, удобных и культурных условий жизни населения.

БЛОК ОБЪЕМНЫЙ - предварительно изготавливаемая часть объема строящегося здания жилого, общественного или производственного назначения (санитарно-техническая кабина, комната, квартира, бытовое помещение, трансформаторная подстанция и др.).

БЛОК-СЕКЦИЯ - объемно-пространственный элемент здания, независимый в функциональном отношении, который может использоваться как в сочетании с другими элементами здания, так и самостоятельно.

БЛОК СТРОИТЕЛЬНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ - взаимосвязанные элементы монтируемых строительных конструкций и оборудования, предварительно объединенные на предприятии или строительной площадке в единую неизменяемую объемно-пространственную систему.

БЫСТРОТОК - открытое или закрытое гидротехническое сооружение для сопряжения безнапорных участков водовода (водоема), расположенных на разных уровнях, в котором пропуск воды из верхнего участка в нижний осуществляется с большими (более критических) скоростями без отрыва потока от контура самого сооружения.

ВВОД ТРУБОПРОВОДА - ответвление трубопровода от наружной сети до узла с запорной арматурой, размещенного внутри здания (сооружения).

ВЕНТИЛЯЦИЯ - естественный или искусственный регулируемый воздухообмен в помещениях (замкнутых пространствах), обеспечивающий создание воздушной среды в соответствии с санитарно-гигиеническими и технологическими требованиями.

ВЕРАНДА - открытое или застекленное неотапливаемое помещение, пристроенное к зданию или встроенное в него, а также сооружаемое отдельно от здания в виде легкого павильона.

ВЕСТИБЮЛЬ - помещение перед входом во внутренние части здания, предназначенное для приема и распределения потоков посетителей.

ВЛАГОСТОЙКОСТЬ - способность строительных материалов долговременно сопротивляться разрушающему действию влаги при периодических увлажнениях и высыханиях материала.

ВОДОБОЙ - элемент крепления дна водотока непосредственно за водосливом (водосбросом) плотины в виде массивной плиты, предназначенной для восприятия ударов струй и гашения энергии переливающегося потока воды, а также для защиты русла водотока и грунта основания сооружения от размыва.

ВОДОВОД - сооружение в виде тоннеля, канала, лотка или трубопровода для пропуска (подачи) воды под напором или самотеком от водоприемника (водозаборного сооружения) к месту ее потребления.

ВОДОЗАБОР (СООРУЖЕНИЕ ВОДОЗАБОРНОЕ) - гидротехническое сооружение для забора воды из открытого водотока или водоема (реки, озера, водохранилища) либо подземных источников и подачи ее в водоводы для последующего транспортирования и использования в хозяйственных целях (орошения, водоснабжения, выработки электроэнергии и др.).

ВОДООТЛИВ - комплекс мероприятий и устройств, обеспечивающих удаление грунтовых и (или) поверхностных вод из открытых выемок (котлованов), карьеров или подземных вод из штолен, шахт и других горных выработок.

ВОДООЧИСТКА - совокупность технологических процессов, посредством которых качество воды, поступающей в водопровод из источника водоснабжения, доводится до установленных нормативных показателей.

ВОДОПОДГОТОВКА - обработка воды (обезжелезивание, обессоливание, опреснение и т.д.), делающая ее пригодной для питания паровых и водогрейных котлов или для различных технологических процессов.

ВОДОПОНИЖЕНИЕ - способ понижения уровня воды в грунте или смежном с массивом грунта водоеме на период строительства с применением дренажных устройств, закладываемых в водоносные грунты, глубинных насосов, иглофильтров и др.

ВОДОПРИЕМНИК - 1) часть водозаборного сооружения, служащая для непосредственного приема воды из открытого (река, озеро, водохранилище) или подземного источника; 2) водоток, водоем или лощина, принимающие и отводящие воду, собираемую мелиоративной осушительной системой с прилегающей территории.

ВОДОПРОВОД - комплекс инженерных сооружений и устройств для получения воды из природных источников, ее очистки, транспортирования к различным потребителям в необходимом количестве и требуемого качества.

ВОДОСБРОС (СООРУЖЕНИЕ ВОДОСБРОСНОЕ) - гидротехническое сооружение для пропуска воды, сбрасываемой из верхнего бьефа в нижний во избежание превышения максимальных расчетных уровней воды в водохранилище, через поверхностные отверстия (водосливы) на гребне плотины или через глубинные отверстия (водоспуски), располагаемые ниже уровня воды в верхнем бьефе, либо через те и другие одновременно.

ВОДОСЛИВ - 1) поверхностный водосброс со свободным (безнапорным) переливом воды через гребень преграды; 2) преграда, порог, через который переливается поток воды.

ВОДОСНАБЖЕНИЕ - совокупность мероприятий по обеспечению водой различных потребителей (населения, промышленных предприятий, транспорта, сельского хозяйства) в необходимых количествах и требуемого качества.

ВОДОСПУСК (СООРУЖЕНИЕ ВОДОСПУСКНОЕ) - глубинный водосброс в виде отверстий (труб) в гидротехническом сооружении или отдельное сооружение для опорожнения водохранилища, промывки донных наносов, отложившихся в верхнем бьефе, и для пропуска (сброса) воды в нижний бьеф.

ВОДОУПОР - см. Слой грунта водоупорный.

ВОЗДЕЙСТВИЕ - явление, вызывающее внутренние силы в элементах конструкций (от неравномерных деформаций основания, от деформаций земной поверхности в районах влияния горных выработок и в карстовых районах, от изменения температуры, от усадки и ползучести материала конструкций, от сейсмических, взрывных, влажностных и других подобных явлений).

ВОЗДУХОВОД - трубопровод (короб) для перемещения воздуха, применяемый в системах вентиляции, воздушного отопления, кондиционирования воздуха, а также для транспортирования воздуха в технологических целях.

ВОЗДУХООБМЕН - частичная или полная замена загрязненного воздуха помещений чистым воздухом.

ВОЗДУХОПОДГОТОВКА - обработка воздуха (очистка от пыли, вредных газов, примесей, подогрев, охлаждение, увлажнение, осушение и др.) для придания ему качеств, отвечающих технологическим или санитарно-гигиеническим требованиям.

ВЫРАБОТКА ГОРНАЯ - полость в земной коре, образуемая в результате осуществления горных работ с целью разведки и добычи полезных ископаемых, проведения инженерно-геологических изысканий и строительства подземных сооружений.

ВЫТРАМБОВЫВАНИЕ КОТЛОВАНА - процесс образования котлована в крупнопористом просадочном или насыпном грунте трамбованием при помощи механических ударных уплотняющих средств с рабочим органом в виде штампа.

ВЯЗКОСТЬ УДАРНАЯ - условная механическая характеристика материала, оценивающая сопротивление его хрупкому разрушению.

ГАБАРИТ - предельные внешние очертания или размеры конструкций, зданий, сооружений, устройств, транспортных средств и т.п.

ГАБАРИТ ПОГРУЗКИ - предельное поперечное (перпендикулярное оси железнодорожного пути) очертание, в котором должен размещаться груз (с учетом упаковки и крепления) на открытом подвижном составе при нахождении его на прямом горизонтальном пути.

ГАБАРИТ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА - предельное поперечное (перпендикулярное оси пути) очертание, в котором должен помещаться установленный на прямом горизонтальном пути подвижной состав как в порожнем, так и в нагруженном состоянии, имеющий максимальные нормируемые допуски и износы, за исключением бокового наклонения на рессорах.

ГАБАРИТ ПОДМОСТОВОЙ СУДОХОДНЫЙ - поперечное (перпендикулярное направлению течения водотока) очертание пространства под мостом, образованное низом пролетного строения, расчетным судоходным горизонтом и гранями опор, внутрь которого не должны заходить элементы конструкций моста или расположенных под ним устройств.

ГАБАРИТ ПРИБЛИЖЕНИЯ СТРОЕНИЙ - предельное поперечное (перпендикулярное оси пути) очертание, внутрь которого помимо подвижного состава не должны заходить никакие части сооружений и устройств, а также материалы, запасные части и оборудование, за исключением частей устройств, предназначенных для непосредственного взаимодействия с подвижным составом, при условии, что положение этих устройств во внутригабаритном пространстве увязано с частями подвижного состава, с которыми они могут соприкасаться, и что они не могут вызвать соприкосновения с другими элементами подвижного состава.

ГАЗООЧИСТКА - технологический процесс выделения из промышленных газов содержащихся в них твердых, жидких или газообразных примесей.

ГАЗОПРОВОД - комплекс трубопроводов, оборудования и приборов, предназначенных для транспортирования горючих газов от какого-либо пункта до потребителей.

ГАЗОПРОВОД МАГИСТРАЛЬНЫЙ - газопровод для транспортирования горючих газов от места их добычи (или производства) до газораспределительных станций, на которых давление понижается до уровня, необходимого для снабжения потребителей.

ГАЗОСНАБЖЕНИЕ - организованная подача и распределение газового топлива для нужд народного хозяйства и населения.

ГАЛЕРЕЯ - 1) надземное или наземное, полностью или частично закрытое, горизонтальное или наклонное протяженное сооружение, соединяющее помещения зданий или сооружений, предназначенное для инженерных и технологических коммуникаций, а также для прохода людей; 2) верхний ярус зрительного зала.

ГАЛЕРЕЯ ПРОТИВООБВАЛЬНАЯ - сооружение, предохраняющее участок железной или автомобильной дороги от горных обвалов.

ГАСИТЕЛЬ-РАСТЕКАТЕЛЬ - устройство в водобое, служащее для изменения направления струй и растекания (по ширине) водного потока в целях гашения избыточной кинетической энергии воды и перераспределения скоростей потока в нижнем бьефе водосливной плотины.

ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН (ГЕНПЛАН) - часть проекта, содержащая комплексное решение вопросов планировки и благоустройства объекта строительства, размещения зданий, сооружений, транспортных коммуникаций, инженерных сетей, организации систем хозяйственного и бытового обслуживания.

ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПОДРЯДЧИК (ГЕНПОДРЯДЧИК) - строительная организация, которая на основании заключенного подрядного договора с заказчиком несет ответственность за своевременное и качественное выполнение всех предусмотренных договором строительных работ по данному объекту с привлечением при необходимости других организаций в качестве субподрядчиков.

ГЕНПЛАН - см. Генеральный план.

ГЕНПОДРЯДЧИК - см. Генеральный подрядчик.

ГЕРМЕТИКИ - эластичные или пластоэластичные материалы, применяемые для обеспечения непроницаемости стыков и соединений конструктивных элементов зданий и сооружений.

ГРАДИРНЯ - сооружение для охлаждения воды, отводящей тепло от тепловыделяющей аппаратуры, атмосферным воздухом в системах оборотного водоснабжения промышленных предприятий и в устройствах кондиционирования воздуха за счет испарения части воды, стекающей по оросителю.

ГРУНТ - обобщенное наименование всех видов горных пород, являющихся объектом инженерно-строительной деятельности человека.

ДАВЛЕНИЕ - величина, характеризующая интенсивность сил, действующих на какую-либо часть поверхности тела по направлениям, перпендикулярным этой поверхности, и определяемая отношением силы, равномерно распределенной по нормальной к ней поверхности, к площади этой поверхности.

ДАВЛЕНИЕ ГОРНОЕ - силы, действующие на обделку (крепь) подземной выработки от окружающей ее горной породы, равновесное состояние которой нарушено вследствие естественных (гравитация, тектонические явления) и производственных (подземные работы) процессов.

ДАМБА - гидротехническое сооружение в виде насыпи для защиты речных и морских прибрежных низменностей от затопления, для обвалования каналов, сопряжения напорных гидротехнических сооружений с берегами (дамбы напорные), для регулирования речных русел, улучшения условий судоходства и работы водопропускных и водозаборных сооружений (дамбы безнапорные).

ДЕРИВАЦИЯ - система сооружений для отвода воды из реки, водохранилища или другого водоема и транспортировки ее к станционному узлу ГЭС (подводящая Д.), а также для отвода воды от него (отводящая Д.).

ДЕТАЛЬ СТРОИТЕЛЬНАЯ - часть строительной конструкции, изготовленная из однородного материала без применения сборочных операций.

ДЕФОРМАТИВНОСТЬ - свойство податливости материалов к изменению первоначальной формы.

ДЕФОРМАЦИЯ - изменение формы или размеров тела (части тела) под действием каких-либо физических факторов (внешних сил, нагревания и охлаждения, изменения влажности и других воздействиях).

ДЕФОРМАЦИЯ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ) - изменение формы и размеров, а также потеря устойчивости (осадка, сдвиг, крен и др.) здания или сооружения под влиянием различных нагрузок и воздействий.

ДЕФОРМАЦИЯ КОНСТРУКЦИИ - изменение формы и размеров конструкции (или части ее) под влиянием нагрузок и воздействий.

ДЕФОРМАЦИЯ ОСНОВАНИЯ - деформация, возникающая в результате передачи усилий от здания (сооружения) на основание или изменения физического состояния грунта основания в период строительства и эксплуатации здания (сооружения).

ДЕФОРМАЦИЯ ОСТАТОЧНАЯ - часть деформации, не исчезающая после устранения нагрузок и воздействий, вызвавших ее.

ДЕФОРМАЦИЯ ПЛАСТИЧЕСКАЯ - остаточная деформация без микроскопических нарушений сплошности материала, образовавшаяся в результате воздействия силовых факторов.

ДЕФОРМАЦИЯ УПРУГАЯ - деформация, исчезающая после снятия вызвавшей ее нагрузки.

ДИАФРАГМА КОНСТРУКЦИИ - сплошной или решетчатый элемент пространственной конструкции, способствующий увеличению ее жесткости.

ДИАФРАГМА ПЛОТИНЫ - противофильтрационное устройство внутри тела плотины, сооружаемой из грунтовых материалов, выполненное в виде стенки из негрунтовых материалов (бетона, железобетона, металла, дерева или полимерных пленочных материалов).

ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ - система централизованного оперативного руководства всеми звеньями строительного производства для обеспечения ритмичного и комплексного производства строительно-монтажных работ путем регулирования и контроля за выполнением оперативных планов и графиков производства и для обеспечения его материально-техническими ресурсами, согласования работы всех субподрядных организаций, подсобных производств и обслуживающих хозяйств.

ДОКУМЕНТ НОРМАТИВНЫЙ ВЕДОМСТВЕННЫЙ - нормативный документ, устанавливающий требования по вопросам, специфичным для отрасли и не регламентированным общесоюзными нормативными документами, утверждаемый в установленном порядке министерством или ведомством.

ДОКУМЕНТ НОРМАТИВНЫЙ ОБЩЕСОЮЗНЫЙ - нормативный документ, содержащий обязательные при проектировании и строительстве требования.

ДОКУМЕНТ НОРМАТИВНЫЙ РЕСПУБЛИКАНСКИЙ - нормативный документ, устанавливающий требования по вопросам, специфичным для союзной республики и не регламентированным общесоюзными нормативными документами.

ДОКУМЕНТАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ - совокупность документов, отражающих ход производства строительно-монтажных работ и техническое состояние объекта строительства (исполнительные схемы и чертежи, рабочие графики, акты приемки и ведомости выполненных объемов работ, общие и специальные журналы работ и др.).

ДОЛГОВЕЧНОСТЬ - способность здания или сооружения и их элементов сохранять во времени заданные качества в определенных условиях при установленном режиме эксплуатации без разрушения и деформаций.

ДОПУСК - разность между наибольшим и наименьшим предельными размерами, равная арифметической сумме допускаемых отклонений от номинального размера.

ДРЕНА - подземное искусственное устройство (труба, скважина, полость) для сбора и отвода грунтовых вод.

ДРЕНАЖ - система труб (дрен), скважин и других устройств для сбора и отвода грунтовых вод с целью понижения их уровня, осушения массива грунта у здания (сооружения), снижения фильтрационного давления.

ДЮКЕР - напорный участок трубопровода, прокладываемый под руслом реки (канала), по склонам или дну глубокой долины (оврага), под дорогой, расположенной в выемке.

ЕДИНЫЕ РАЙОННЫЕ ЕДИНИЧНЫЕ РАСЦЕНКИ (ЕРЕР) - централизованно разработанные на основании сметных норм IV части Строительных норм и правил (СНиП) и утвержденные для районов страны по принятому территориальному делению единичные расценки на общестроительные и специальные работы.

ЕНДОВА - пространство между двумя смежными скатами крыши, образующими лоток (входящий угол) для сбора воды на кровле.

ЕРЕР - см. Единые районные единичные расценки.

ЖЕСТКОСТЬ - характеристика конструкции, оценивающая способность сопротивляться деформациям.

ЗАБОЙ - рабочее место, где происходит разработка грунта открытым или подземным способом, перемещающееся в процессе производства работ.

ЗАВЕСА ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВАЯ - устройство, препятствующее поступлению через открытые проемы (двери, ворота) в помещение наружного холодного воздуха путем нагнетания вентилятором подогретого воздуха навстречу потоку, стремящемуся проникнуть в помещение.

ЗАВЕСА ПРОТИВОФИЛЬТРАЦИОННАЯ - искусственная преграда на пути фильтрационного потока воды, создаваемая в грунте основания подпорного гидротехнического сооружения и в береговых его примыканиях (путем инъекции растворов, смесей) для удлинения путей фильтрации, снижения фильтрационного давления на подошву сооружения, уменьшения потери воды на фильтрацию.

ЗАДЕЛ - объем незавершенного строительства по мощности, объему капитальных вложений и объему строительно-монтажных работ, который должен быть выполнен фактически на пусковых объектах и комплексах, переходящих на следующие за планируемым периоды, в целях обеспечения планомерного ввода в действие основных фондов и ритмичности строительного производства.

ЗАДЕЛ ПО МОЩНОСТИ - суммарная проектная мощность предприятий, которые должны находиться в стадии строительства на конец планируемого периода, за вычетом мощностей, введенных от начала их строительства до конца планируемого периода.

ЗАДЕЛ ПО ОБЪЕМУ КАПИТАЛЬНЫХ ВЛОЖЕНИЙ - стоимость строительно-монтажных работ и других затрат, входящих в сметную стоимость объектов, которая должна быть освоена к концу планируемого периода на переходящих стройках.

ЗАДЕЛ ПО ОБЪЕМУ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТ - часть задела по объему капитальных вложений, включающая стоимость строительных и монтажных работ, которые должны быть выполнены на переходящих стройках к концу планируемого периода.

ЗАКАЗЧИК (застройщик) - организация, предприятие или учреждение, которым в народнохозяйственных планах выделяются средства для осуществления капитального строительства или которые располагают для этих целей собственными средствами и заключают в пределах предоставленных им прав договор на производство проектно-изыскательских, строительно-монтажных работ с подрядной организацией (подрядчиком).

ЗАЛОГ - серия ударов молота по забиваемой в грунт свае, выполняемых для замера средней величины ее отказа.

ЗАМАЧИВАНИЕ ГРУНТОВ - способ уплотнения просадочных грунтов путем затопления водой до заданной стабилизации просадки.

ЗАМОРАЖИВАНИЕ ГРУНТОВ - способ временного укрепления слабых водонасыщенных грунтов с образованием ледогрунтового массива заданных размеров и прочности путем циркуляции хладоносителя по трубам, погружаемым в замораживаемый грунт.

ЗАТВОР ВОДЯНОЙ - см. Затвор гидравлический.

ЗАТВОР ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ (ЗАТВОР ВОДЯНОЙ) - устройство, препятствующее проникновению газов из одного пространства в другое (из трубопровода в помещение, из одного участка трубопровода в другой), в котором течению газов в нежелательном направлении препятствует слой воды.

ЗАТВОР ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЙ - подвижное водонепроницаемое устройство для закрывания и открывания водопропускных отверстий гидротехнического сооружения (водосливной плотины, шлюза, трубопровода, гидротехнического туннеля, рыбохода и т.п.) с целью управления проходящим через них потоком воды.

ЗАТРАТЫ ПРЯМЫЕ - основная составная часть сметной стоимости строительно-монтажных работ, включающая стоимость всех материалов, изделий и конструкций, энергетических ресурсов, заработную плату рабочих и стоимость эксплуатации строительных машин и механизмов.

ЗАТЯЖКА - стержневой элемент, воспринимающий растягивающие усилия в распорной конструкции арок, сводов, стропил и т.п. и соединяющий концевые узлы строительных конструкций.

ЗАХВАТКА - участок здания, сооружения, предназначенный для поточного выполнения строительно-монтажных работ с повторяющимися на данном и последующих за ним участках составом и объемом работ.

ЗАЧИСТКА КОТЛОВАНА - съем слоя грунта с поверхности дна и стен котлована, разработанного с недобором.

ЗДАНИЕ - строительная система, состоящая из несущих и ограждающих или совмещенных (несущих и ограждающих) конструкций, образующих наземный замкнутый объем, предназначенный для проживания или пребывания людей в зависимости от функционального назначения и для выполнения различного вида производственных процессов.

ЗДАНИЯ ЖИЛЫЕ - квартирные дома для постоянного проживания людей и общежития для проживания в течение срока работы или учебы.

ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ВРЕМЕННЫЕ - специально возводимые или временно приспосабливаемые (постоянные) на период строительства здания (жилые, культурно-бытовые и другие) и сооружения (производственного и вспомогательного назначения), необходимые для обслуживания работников строительства, организации и выполнения строительно-монтажных работ.

ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ОБЩЕСТВЕННЫЕ - здания и сооружения, предназначенные для социального обслуживания населения и для размещения административных учреждений и общественных организаций.

ЗДАНИЯ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ - здания для размещения промышленных и сельскохозяйственных производств и обеспечения необходимых условий для труда людей и эксплуатации технологического оборудования.

ЗОНА ДОРОЖНО-КЛИМАТИЧЕСКАЯ - условная часть территории страны с однородными по особенностям сооружения автомобильных дорог климатическими условиями, характеризуемая сочетанием водно-теплового режима, глубины залегания, грунтовых вод, глубины промерзания грунтов и количеством атмосферных осадков, свойственных только данной местности.

ЗОНА ОХРАННАЯ - зона, в которой устанавливается специальный режим охраны размещаемых объектов.

ЗОНА РАБОЧАЯ - участок, на котором непосредственно осуществляются строительно-монтажные работы и размещаются необходимые для этого материалы, готовые конструкции и изделия, машины и приспособления.

ЗОНА САНИТАРНО-ЗАЩИТНАЯ - зона, отделяющая промышленное предприятие от селитебной территории городов и других населенных пунктов, в пределах которой размещение зданий и сооружений, а также благоустройство территории регламентируются санитарными нормами.

ЗОНА САНИТАРНОЙ ОХРАНЫ - территория и акватория, в определенных границах которых устанавливается особый санитарный режим, исключающий возможность заражения и загрязнения источников водоснабжения.

ЗУБ ПЛОТИНЫ - элемент плотины в виде выступа, связанного с фундаментом и заглубленного в основание, служащий для удлинения пути фильтрации воды и увеличения устойчивости плотины.

ИЗДЕЛИЕ СТРОИТЕЛЬНОЕ - элемент заводского изготовления, поставляемый на строительство в готовом виде.

ИЗЫСКАНИЯ ИНЖЕНЕРНЫЕ - комплекс технических и экономических исследований района строительства, позволяющих обосновать его целесообразность и местоположение, собрать необходимые данные для проектирования новых или реконструкции существующих объектов.

ИНДУСТРИАЛИЗАЦИЯ - организация строительного производства с применением комплексно-механизированных процессов возведения зданий и сооружений и прогрессивных методов строительства и широким применением сборных конструкций, в том числе укрупненных с высокой заводской готовностью.

ИНСТРУКЦИЯ - нормативный общесоюзный (СН), республиканский (РСН) или ведомственный (ВСН) документ в системе строительных норм и правил, устанавливающий нормы и правила: проектирования предприятий отдельных отраслей промышленности, а также зданий и сооружений различного назначения, конструкций и инженерного оборудования; производства отдельных видов строительно-монтажных работ; применения материалов, конструкций и изделий; по организации проектно-изыскательских работ, механизации работ, нормированию труда и разработке проектно-сметной документац